Rambler's Top100

СНиП 2.02.05-87 Скачать Предварительный просмотр

Скачать

Предварительный просмотр

(отсутствуют изображения, таблицы и формулы)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

ФУНДАМЕНТЫ МАШИН С ДИНАМИЧЕСКИМИ
НАГРУЗКАМИ
СНиП 2.02.05-87

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ КОМИТЕТ СССР
МОСКВА 1988

РАЗРАБОТАНЫ ВНИИОСП им. Герсеванова Госстроя СССР (д-р техн. наук, проф. В.А. Ильичев - руководитель темы, д-р техн. наук, проф. Д.Д. Баркан, кандидаты техн. наук О.Я. Шахтер, М.Н. Голубцова), Ленинградским Промстройпроектом Госстроя СССР (кандидаты техн. наук В.М. Пятецкий, Б.К. Александров, С.К.Лапин; И.И. Файнберг), Фундаментпроектом Минмонтажспецстроя СССР (канд. техн. наук В.М. Шаевич), ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева Минэнерго СССР (доктора техн. наук, профессора О.А. Савинов, И.С. Шейнин, канд. техн. наук Г.Г. Аграновский), Ленинградским отделением Атомэнергопроекта Минатомэнерго СССР (Е.Г. Бабский), Днепропетровским инженерно-строительным институтом Минвуза УССР (кандидаты техн. наук Н.С. Шварц, В.Л. Седин), Харьковским Промстройниипроектом Госстроя СССР (канд. техн. наук И.М. Балкарей) с участием Донецкого Промстройпроекта, НИИЖБ, ЦНИИСК им. Кучеренко и ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, ЭНИМС Минстанкопрома СССР, Гипромеза Минчермета СССР.
ВНЕСЕНЫ ВНИИОПС им. Герсеванова Госстроя СССР.
ПОДГОТОВЛЕННЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Управлением стандартизации и технических норм в строительстве Госстроя СССР (О.Н. Сильницкая).
С введением в действие СНиП 2.02.05-87 "Фундаменты машин с динамическими нагрузками" с 1 июля 1988 г. утрачивает силу глава СНиП II-19-79 "Фундаменты машин с динамическими нагрузками".
При использовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале "бюллетень строительной техники", "Сборнике изменений к строительным нормам и правилам" Госстроя СССР и информационном указателе "Государственные стандарты СССР" Госстандарта СССР.
Государственный
строительный комитет СССР
Строительные нормы и правила
СНиП 2.02.05-87
(Госстрой СССР)
Фундаменты машин с динамическими нагрузками
Взамен главы
СНиП II-19-79
Настоящие нормы распространяются на проектирование фундаментов машин с динамическими нагрузками, в том числе фундаментов: машин с вращающимися частями, машин с кривошипно-шатунными механизмами, кузнечных молотов, формовочных машин для литейного производства, формовочных машин для производства сборного железобетона, копрового оборудования бойных площадок, дробильного, прокатного, прессового оборудования, мельничных установок, металлорежущих станков и вращающих печей.
Фундаментов машин с динамическими нагрузками, предназначены для строительства в районах со сложными инженерно-геологическими условиями, в сейсмических районах, на подрабатываемых территориях, на предприятиях с систематическим воздействием повышенных (более 500С) технологических температур, агрессивных сред и в других особых условиях, следует проектировать с учетом требований соответствующих нормативных документов.
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ФУНДАМЕНТОВ
1.1. В состав исходных данных для проектирования фундаментов машин с динамическими нагрузками должны входить:
техническая характеристика машины (наименование, тип, число оборотов в минуту, мощность, общая масса и масса движущихся частей, кинематическая схема оборудования с привязкой движущихся масс, скорость ударяющих частей и т.п.);
данные о значениях, местах приложения и направлениях действия статических нагрузок, а также об амплитудах, частотах, фазах, законе изменения во времени, местах приложения и направлениях действия динамических нагрузок в режиме нормальной эксплуатации, а также в аварийных режимах, в том числе нагрузок, действующих на фундаментные болты: размеры площадок передачи нагрузок; сведения о наличии заводской виброизоляции у машин с указанием динамических нагрузок, передаваемых на фундаменты с учетом этой виброизоляции;
данные о предельных значениях деформаций фундаментов и их оснований (осадка, крен, прогиб фундамента и его элементов, амплитуда колебаний и др.), если такие ограничения вызываются условиями технологии производства, работы машины или рядом расположенного высокоточного и чувствительного к вибрациям оборудования; требования по ограничению взаимных деформаций отдельных частей машины;
данные об условиях размещения машины (оборудования) на фундаментах: отдельные фундаменты под каждую машину (агрегат) или групповая их установка на общем фундаменте; данные о характеристиках опорных плит (рам) агрегированного оборудования, данные о типе их соединения с фундаментом;
чертежи габаритов фундамента в пределах расположения машины, элементов ее крепления, а также вспомогательного оборудования и коммуникаций с указанием расположения и размеров выемок, каналов и отверстий, размеров подливки и пр., чертежи расположения фундаментных болтов с указанием их типа и диаметра, закладных деталей, обортовок и т.п.;
Данные о привязке проектируемого фундамента к конструкциям здания (сооружения), в частности, к его фундаментам, данные об особенностях здания (сооружения), в том числе о виде и расположении имеющегося в нем оборудования и коммуникаций;
данные об инженерно-геологических условиях участка строительства и физико-механических свойствах грунтов основания на глубину сжимаемой толщи, определяемой в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83; данные о характеристиках виброползучести грунтов в случаях ограничения деформаций фундамента; данные о коэффициентах жесткости грунтов оснований и несущей способности свай при статических и динамических нагрузках;
специальные требования к защите фундамента и его приямков от подземных вод, воздействия агрессивных сред и промышленных стоков, температурных воздействий;
данные об использовании машин во времени для фундаментов, строящихся на вечномерзлых грунтах.
Кроме перечисленных выше данных, в соответствующих разделах приведены дополнительные исходные данные для проектирования, вытекающие из специфики каждого вида машин.
Внесены
ВНИИОСП им. Герсеванова
Госстроя СССР
Утверждены постановлением Государственного строительного комитета СССР от 16 октября 1987 г.
№ 242
Срок введения в действие 1 июля 1988г.
ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ К ПРОЕКТИРОВАНИЮ ФУНДАМЕНТОВ
1.2. Фундаменты машин с динамическими нагрузками должны удовлетворять требованиям расчета по прочности и по пригодности к нормальной эксплуатации, а для фундаментов с расположенными на них рабочими местами - также требованиям стандартов безопасности труда в части допустимых уровней вибраций.
Колебания фундаментов не должны указывать вредного влияния на технологические процессы, оборудование и приборы, расположенные на фундаменте или вне его, а также на находящиеся вблизи конструкции зданий и сооружений.
При проектировании фундаментов машин с динамическими нагрузками следует учитывать требования СНиП 2.02.01-83, СНиП 2.02.03-85, СНиП 2.03.01-84, СНиП II-23-81 и пр.
1.3. Фундаменты машин с динамическими нагрузками могут быть бетонными или железобетонными монолитными, сборно-монолитными и сборными, а при соответствующем обосновании - металлическими.
Монолитные фундаменты следует проектировать под все виды машин с динамическими нагрузками, а сборно-монолитные и сборные, как правило, - под машины периодического действия (с вращающимися частями, с кривошипно-шатунными механизмами и др.).
1.4. Класс бетона по прочности на сжатие для монолитных и сборно-монолитных фундаментов должен быть не ниже В12,5, а для сборных - не ниже В15. Для неармированных фундаментов станков допускается применять бетон класса В7,5. В случае одновременного воздействия на фундамент динамической нагрузки и повышенных технологических температур класс бетона должен быть не ниже В15.
1.5. Фундаменты машин допускается проектировать отдельными под каждую машину (агрегат) или общими под несколько машин (агрегатов).
Фундаменты машин, как правило, должны быть отделены сквозным швом от смежных фундаментов здания, сооружения и оборудования, а также от пола.
Примечание. Соединение фундаментов машин с фундаментами здания или опирание на них конструкций здания допускается в отдельных случаях, указанных в отдельных соответствующих разделах.
1.6. С целью уменьшения вибраций фундаментов машин с динамическими нагрузками при соответствующем обосновании рекомендуется предусматривать их виброизоляцию.
1.7. Устройство фундаментов машин с динамическими нагрузками, за исключением фундаментов турбоагрегатов мощностью 25 тыс. кВт и более, допускается на насыпных грунтах, если такие грунты не содержат органических примесей, вызывающих неравномерные осадки грунта при сжатии. При этом основание из насыпных грунтов должно быть уплотнено (тяжелыми трамбовками, вибрированием или другими способами) в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83.
Примечание. Фундаменты машин неимпульсного (неударного) действия с двигателями мощностью менее 500 кВт со средним давлением под подошвой фундамента от расчетных статических нагрузок1 менее 70 кПа (0,7 кгс/см2) допускается возводить на насыпных грунтах без искусственного уплотнения, если возраст насыпи из песчаных грунтов не менее двух лет и из пылевато-глинистых грунтов не менее пяти лет.
1.8. При проектировании фундаментов машин на естественном основании следует стремиться к совмещению на одной вертикали центра тяжести площади подошвы фундамента и линий действия равнодействующей статических нагрузок от веса машины, фундамента и грунта на обрезах и выступах фундамента, а для свайных фундаментов - центра тяжести плана свай и линий действия равнодействующей статических нагрузок от веса машины и ростверка. При этом эксцентриситет, как правило, не должен превышать (за исключением случаев, оговоренных в отдаленных разделах) для грунтов с расчетным сопротивлением R0150 кПа (1,5 кгс/см2) 3%, а для грунтов с расчетным сопротивлением R0150 кПа (1,5 кгс/см2), а также свайных фундаментов из висячих свай - 5% размера стороны подошвы фундамента, в направлении которой смещен центр тяжести. Значение R0 следует определять по табличным данным СНиП 2.02.01-83; для фундаментов турбоагрегатов эксцентриситет не должен превышать 3% указанного размера независимо от значения R0. Для оснований, сложенных скальными грунтами, а также свайных фундаментов из свай-стоек, значение эксцентриситета не нормируется.
1.9. Фундаменты машин с динамическими нагрузками следует проектировать:
массивными в виде блока или плиты с необходимыми приямками, колодцами и отверстиями для размещения частей машины, вспомогательного оборудования, коммуникаций и т.д.;
стенчатыми, состоящими из нижней фундаментной плиты (или ростверка), системы стен и верхней плиты (или рамы), на которой располагается оборудование;
рамными, представляющими собой пространственную конструкцию, состоящую, как правило, из верхней плиты или системы балок, опирающихся через ряд стоек на нижнюю фундаментную плиту;
облегченными различных конструктивных типов, в том числе безростверковыми свайными.
1.10. Оборудование с вращающимися частями, кривошипно-шатунными механизмами и станочное оборудование, агрегируемое на железобетонных опорных плитах, допускается устанавливать без фундаментов на подстилающий слой полов промышленных зданий при обосновании расчетом, а также в случаях, указанных в соответствующих разделах.
1.11. Подошву фундаментов машин, как правило, следует предусматривать прямоугольной формы в плане и располагать на одной отметке.
Высоту фундаментов машин следует назначать минимальной из условий размещения технологического оборудования, выемок и шахт, а также глубины заделки фундаментных болтов.
________________________
1Далее вместо термина "среднее давление под подошвой фундамента от расчетных статических нагрузок" используется термин "среднее статическое давление под подошвой фундамента".
1.12. При проектировании рамных фундаментов рекомендуется:
соблюдать симметрию фундамента как по общей геометрической схеме, так и по форме элементов;
располагать ригели поперечных рам симметрично по отношению к осям стоек;
избегать передачи нагрузок на ригели и балки с эксцентриситетом;
проектировать верх фундаментов без уступов по высоте;
назначать вылеты всех консолей минимально возможных размеров, причем высоту опорного сечения консоли при отсутствии соответствующих расчетов принимать не менее 0,75 ее вылета.
1.13. Высоту нижней фундаментной плиты в стенчатых и рамных фундаментах следует принимать по расчету, но не менее 0,4 м и не менее толщины стены или большего размера стоек.
Верхняя железобетонная плита (рама) стенчатого фундамента должна быть жестко связана со стенами. Нижнюю поверхность плиты рекомендуется выполнять на одной отметке.
Стены следует располагать, как правило, вдоль действия горизонтальных динамических нагрузок.
1.14. Типы фундаментных болтов, способы их установки, а также материал и установочные параметры следует назначать в соответствии с требованиями СНиП 2.09.03-85.
При ударной нагрузке, а также при динамических нагрузках, требующих установки болтов диаметром не менее 42 мм, следует применять съемные фундаментные болты.
Расстояние от нижних концов болтов до подошвы фундамента должно быть не менее 100 мм.
1.15. Конструктивное армирование массивных фундаментов предусматривает общее армирование по подошве и местное под станинами машин и в местах резкого изменения размеров сечения фундамента.
При армировании подошвы фундаментов диаметры продольных и поперечных стержней следует принимать не менее 10 мм при стороне подошвы менее 3 м и не менее 12 мм при большем размере с шагом стержней 200 мм.
При местном армировании под станинами машин неударного действия диаметр стержней следует принимать в зависимости от диаметра болтов, крепящих оборудование к фундаментам, согласно табл. 1. При этом размер сеток должен превышать размер станины машины в плане, как правило, на 300 - 600 мм в зависимости от диаметра арматуры, равной 10 - 20 мм соответственно. Рекомендуемый шаг стержней - 200 мм.
Местное армирование под станинами машин с ударными нагрузками следует производить согласно указаниям соответствующих разделов.
Для армирования участков фундаментов, воспринимающих ударные нагрузки, следует, как правило, применять вязанную арматуру. При этом защитный слой бетона следует принимать не менее 30 мм.
Диаметр болтов для крепления оборудования( мм
Менее 42
42-56
Более 56
Диаметр стержней( мм
10-12
12-16
16-20
Примечание. В массивных фундаментах машин неударного действия объемом 20 м3 и менее общее армирование по подошве допускается не предусматривать.
1.16. Армирование элементов стенчатых и рамных фундаментов осуществляется по расчету в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 с учетом следующих дополнительных указаний(
арматура балок( ригелей и стоек должна иметь замкнутые хомуты или стержни( приваренные к продольным стержням по периметру поперечного сечения конструкции(
стойки следуют армировать симметричной продольной арматурой с шагом не более 300 мм(
по боковым граням балок и ригелей не реже чем через 300 мм по высоте сечения следует устанавливать промежуточные стержни диаметром не менее 12 мм(
при конструктивном армировании стен стенчатого фундамента диаметр вертикальных стержней должен быть не менее 12 мм( а горизонтальных - не менее 10 мм. Шаг стержней в обоих направлениях следует принимать равным 200 мм.
1.17. Температурно-усадочные швы в фундаментах следует( как правило( предусматривать на расстояниях(
для монолитных бетонных фундаментов 20 м(
для железобетонных фундаментов монолитных 40 м( сборно-монолитных 50м.
Указанные расстояния могут быть увеличены при соответствующем обосновании. При этом швы следует расположить таким образом( чтобы на отдельных участках фундамента( разделенных швами( разместить оборудование( не связанное жестко между собой.
Для уменьшения температурных деформаций допускается устраивать временные температурно-усадочные швы.
При ограничении прогиба фундамента по технологическим требованиям вместо температурно-усадочных швов следует предусматривать мероприятия по регулированию температурного режима при укладке бетона. В этом случае устройство временных температурно-усадочных швов не допускается.
1.18. Для фундаментов или их отдельных участков( подвергающихся воздействию агрессивных сред( должны быть предусмотрены меры по их защите в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-85.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ ОСНОВАНИЙ
И ФУНДАМЕНТОВ
1.19. Расчет фундаментов машин и их оснований включает(
определение амплитуд колебаний ( фундаментов или отдельных их элементов(
проверку среднего статистического давления под подошвой фундамента на естественном основании р или несущей способностью свай(
расчет прочности элементов конструкций фундамента.
При наличии в здании на проектирование технологических требований( ограничивающих перемещения и деформации фундамента( следует выполнить их статический расчет из условия совместной деформации основания и фундамента.
Таблица 2
Машины
Предельно допустимая амплитуда колебаний аu( мм
С вращающимися частями при частоте вращения( об/мин(
Горизонтальных
Вертикальных
менее 500
0,2
0,15
от 500 до 750
0,2-0,15
0,15-0,1
от 750 до 1000
0,15-0,1
0,1-0,06
от 1000 до 1500
0,1-0,05
0,06
свыше 1500
0,05
-
С кривошипно-шатунными механизмами при частоте вращения( об/мин(

Для первой гармоники
Для второй гармонике
менее 200
0,25
0,15
от 200 до 400
0,25-0,15
0,15-0,1
от 400 до 600
0,15-0,1
0,1-0,05
свыше 600
0,1
0,05
Дробилки конусные и щековые
0,3
Дробилки молотковые
Как для машин с вращающимися частями
Кузнечные молоты
1(2 (0(8*)
Прессы
0(25
Формовочные машины
0(5 или по ГОСТ 12.1.012-78 (при расположении на фундаментах рабочих мест)
Мельницы
0(1**
__________
* При возведении фундаментов на всех водонасыщенных песках( а также на мелких и пылеватых маловлажных и влажных песках.
** Среднеквадратическое значение амплитуды колебаний.
Примечания( 1. Для промежуточных значений частоты вращения предельно допустимая амплитуда определяется интерполяцией.
2. Для машин с частотой вращения 200 об/мин и менее при высоте фундаментов более 5 м предельно допустимая амплитуда увеличивается на 20%.
1.20. Амплитуды вынужденных и свободных колебаний фундамента или отдельных его элементов следует определять для различных типов машин согласно указаниям соответствующих разделов. Определение амплитуд колебаний производится раздельно по направлениям и соответствующим частотам колебаний.
Амплитуды колебаний фундамента должны удовлетворять условию
(1)
где а - наибольшая амплитуда колебаний фундамента( определяемая расчетом(
аu - предельно допустимая амплитуда колебаний фундамента, устанавливаемая заданием на проектирование( а при ее отсутствии в задании принимаемая по табл. 2.
При расчете колебаний фундаментов машин допускается(
рассматривать основание как упруго-вязкое линейно деформируемое( свойства которого определяются коэффициентами упругого равномерного и неравномерного сжатия( упругого равномерного и неравномерного сдвига и коэффициентами( характеризующими демпфирование(
не учитывать эксцентриситет в распределении масс фундамента( если он не превышает значений( указанных в п. 1.8(
при упругом неравномерном сжатии (повороте подошвы фундамента относительно горизонтальной оси( проходящей через центр тяжести подошвы фундамента перпендикулярно плоскости колебаний) допускается принимать( что плоскость колебаний параллельна линии действия возмущающей силы или плоскости действия возмущающего момента.
При действии на фундамент машины одновременно нескольких возмущающих сил и отсутствии данных об их фазовом соотношении рассматриваются варианты синфазного и противофазного действия сил( вызывающие наиболее неблагоприятные формы колебаний.
1.21. Среднее статическое давление под подошвой фундамента на естественном основании р для всех типов машин( перечисленных в табл. 3( должно удовлетворять условию
р ? ?с0 ?с1 R, (2)
где р - среднее статистическое давление под подошвой фундамента;
?с0 - коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 3;
?с1 - коэффициент условий работы грунтов основания, принимаемый для мелких и пылеватых водонасыщенных песков и пылевато-глинистых грунтов текучей консистенции равным 0,7 (при проектировании фундаментов с массой падающих частей более 10 т значение коэффициента ?с1=0,7 принимается также для маловлажных и влажных мелких и пылеватых песков и водонасыщенных песков средней крупности и крупных); для всех остальных видов и состояний грунтов ?с1=1;
R - расчетное сопротивление грунта основания, определяемое в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83.
Таблица 3
Машины
Коэффициент условий работы ?с0
С кривошипно-шатунными механизмами, прессы, металлорежущие станки, вращающиеся печи, прокатное оборудование
1,0
С вращающимися частями, дробилки, мельничные установки
0,8
Кузнечные молоты, формовочные машины, оборудование бойных площадок, для которых фундаменты выполняются в виде короба
0,5
1.22. Расчет прочности элементов конструкций фундаментов различных типов машин допускается производить на статическое действие расчетных динамических нагрузок, определяемых по формуле (3). Расчет массивных фундаментов на прочность, за исключением ослабленных сечений, консольных участков и пр., как правило, не производятся.
1.23. При определении расчетных статических нагрузок, в число которых входят вес фундамента, вес грунта на обрезах фундамента, вес машины и вес вспомогательного оборудования, коэффициент надежности по нагрузке ?f принимается в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85 при расчете прочности и равным 1 при проверке среднего статистического давления под подошвой фундамента.
Расчетные динамические нагрузки Fd от динамического воздействия движущихся частей машины или нагрузки, представляющие какой-либо особый вид силового воздействия (например, момент короткого замыкания, обрыв молотка мельницы и т.п.), определяются:
при расчете колебаний произведение значения нормативной динамической нагрузки Fn, соответствующего нормальному эксплуатационному режиму работы машины и принимаемого по указаниям соответствующих разделов или по заданию на проектирование, и коэффициента надежности по нагрузке ?f =1;
при расчете прочности элементов конструкций фундамента по формуле
Fd=?f ? Fn, (3)
где ?f и ? - коэффициенты соответственно надежности по нагрузке и динамичности, принимаемые по табл. 4;
Fn - нормативное значение динамической нагрузки, соответствующее нормальному эксплуатационному режиму работы машины или особому силовому воздействию и принимаемое по соответствующим разделам или по заданию на проектирование.
Таблица 4

Машины
Коэффициент надежности по
Коэффициент динамичности ?
для нагрузок

нагрузке
?f
вертикальных
горизонтальных
С вращающимися частями:



а) нагрузки, создаваемые движущимися частями машины, при частоте вращения, об/мин:



менее 500
4
3
2
от 500 до 1500
4
3-6*
2
"1500 " 2000
4
6-10*
2
св. 2000
4
10
2
б) нагрузки от момента короткого замыкания
1
2
-
С кривошипно-шатунными механизмами при частоте вращения, об/мин:



до 600
2
1
1
св. 600
1
4
2
Дробилки щековые, конусные
1,3
1,2
1,2
Дробилки молотковые
4
1
1
Мельницы
1,3
-
1
Прессы
1,5
2
2
Прокатное оборудование
1,2
2
2
Вращающиеся печи
1(2**)
1
1
_____________
*Для промежуточных значений частоты вращения значения коэффициента динамичности определяются интерполяцией.
**Для крайних опор фундамента к горизонтальной нагрузке, действующей поперек оси печи (при числе опор более двух).
Примечания: 1. Для турбомашин мощностью более 25 тыс. кВт значение коэффициента ? следует уменьшать в два раза.
2. для машин с вращающимися частями, у которых имеются также возвратно-поступательно движущейся массы, коэффициент надежности по нагрузке для динамических нагрузок, создаваемых этими массами, следует принимать ?f =1,3.
3. Значения коэффициента ? относятся к железобетонным фундаментам. Для стальных фундаментов следует производить динамический расчет.
4. Приведенные в таблице значения ? учитывают знакопеременное действие нагрузок.
1.24. При проектировании фундаментов машин с динамическими нагрузками для строительства в сейсмических районах расчет прочности элементов массивных фундаментов следует производить без учета сейсмических воздействий.
При расчете рамных, стенчатых и облегченных фундаментов на сейсмические воздействия в особое сочетание нагрузок следует включать расчетные динамические нагрузки, создаваемые машинами в нормальном эксплуатационном режиме, с коэффициентом надежности по нагрузке ?f =1.
1.25. Основную упругую характеристику естественных оснований фундаментов машин - коэффициент упругого равномерного сжатия , Сz? кН/м (тс/м3), следует определять, как правило, по результатам испытаний.
При отсутствии экспериментальных данных значение Сz для фундаментов с площадью подошвы А не более 200 м допускается определять по формуле
(4)
где b0 - коэффициент, м-1, принимаемый равным для песчаных грунтов 1, для супесей и суглинков 1,2, для глин и крупнообломочных грунтов 1,5;
Е - модуль деформации грунта под подошвой фундамента, кПа (тс/м2), определяемый в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83;
А - площадь подошвы фундамента, м2.
Для фундаментов с площадью подошвы А, превышающей 200 м2, значение коэффициента Сz принимается как для фундаментов с площадью подошвы А=200м2.
1.26. Коэффициенты упругого неравномерного сжатия С? кН/м (тс/м3), упругого равномерного сдвига Сч кН/м (тс/м3), и упругого неравномерного сдвига С? кН/м (тс/м3), принимаются равными:
(5)
(6)
(7)
1.27. Коэффициенты жесткости для естественных оснований Kz, K?, Kx, K? определяются по формулам:
при упругом равномерном сжатии - Kz, кН/м (тс/м),
(8)
при упругом неравномерном сжатии (повороте подошвы фундамента относительно горизонтальной оси, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента перпендикулярно плоскости колебаний) - K?, кН(м (тс(м),
(9)
при упругом равномерном сдвиге - Kx, кН/м (тс/м),
(10)
при упругом неравномерном сдвиге (повороте подошвы фундамента относительно вертикальной оси, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента) - K?, кН(м (тс(м),
(11)
В формулах (9), (11):
I? и I? - соответственно момент инерции площади подошвы фундамента относительно горизонтальной оси, перпендикулярной плоскости колебаний, и вертикальной оси фундамента, проходящих через центр тяжести подошвы, м4
1.28. Демпфирующие свойства основания должны учитываться относительным демпфированием ? (доля критического затухания колебаний), определяемым, как правило, по результатам испытаний.
При отсутствии экспериментальных данных относительное демпфирование для вертикальных колебаний допускается ?z определять по формулам:
для установившихся (гармонических) и случайных колебаний
(12)
для неустановившихся (импульсных) колебаний
(13)
где р - то же, что в п. 1.21, кПа (тс/м2),
Е, - то же, что в п. 1.25.
При расчете фундаментов допускается в качестве характеристики демпфирования использовать модуль затухания, ФZ, с, определяемый для гармонических и случайных колебаний по формуле
(14)
Для импульсных колебаний значение ФZ увеличивается в два раза.
_______________
*Формулы в скобках соответствуют "технической" системе единиц.
1.29. Относительное демпфирование и модуль затухания для горизонтальных и вращательных колебаний относительно горизонтальной и вертикальной осей принимаются равными:
(15)
(16)
(17)
1.30. При групповой установке j однотипных машин на общем фундаменте значения амплитуд колебаний фундамента а следует определять при j=2 как сумму амплитуд, при j2 - по формуле
(18)
где k - коэффициент, принимаемый для машин периодического действия равным 1,5, для машин с импульсными нагрузками - 0,7, для машин со случайными динамическими нагрузками - 1;
?i - амплитуда колебаний фундамента при работе i-й машины;
j - число машин.
Расчетные значения амплитуд должны удовлетворять условию (1).
При групповой установке различного типа машин на общем фундаменте амплитуду колебаний фундамента следует определять как сумму амплитуд колебаний, вызываемых работой каждой из машин. При этом в условии (1) предельно допустимая амплитуда принимается на 30% более значений, приведенных в табл. 2 для типа машины и частоты колебаний, соответствующих наибольшей составляющей расчетной амплитуды.
При установке машин с периодическими и случайными нагрузками на отдельно стоящих фундаментах амплитуду колебаний каждого фундамента следует определять с учетом колебаний, распространяющихся в грунте при работе машин, установленных на других фундаментах, в соответствии с указаниями обязательного приложения 4. При этом допустимую амплитуду колебаний фундамента-приемника ?u следует принимать на 30% более значений предельно допустимых амплитуд, приведенных в табл. 2.
Для фундаментов машин с импульсными нагрузками, устанавливаемых на отдельных фундаментах, расчет амплитуд колебаний допускается производить без учета передачи колебаний по грунту.
1.31. Расчет амплитуд вертикальных (горизонтальных) колебаний грунта соответственно при вертикальных (горизонтальных) вибрациях фундаментов машин следует производить по формуле
(19)
где ?s - амплитуда вертикальных (горизонтальных) колебаний грунта на поверхности в точке, расположенной на расстоянии r от оси фундамента, т.е. источника волн в грунте;
?0 - амплитуда свободных или вынужденных вертикальных (горизонтальных) колебаний фундамента, т.е. источника волн в грунте на уровне его подошвы, определяемая для различных видов машин по формулам обязательных приложений 1-3, в которых h1 следует заменить на минус h2;
? = r / r0;
здесь r - расстояние от оси фундамента-источника до точки на поверхности грунта, для которой определяется амплитуда колебаний;
r0 - приведенный радиус подошвы фундамента-источника,
Частоту волн, распространяющихся в грунте, следует принимать равной частоте колебаний фундамента машины.
Примечание. В целях уточнения амплитуд колебаний, распространяющихся в грунте, допускается производить прогнозирование колебаний грунта на основе специальных экспериментальных исследований.
1.32. При проектировании фундаментов зданий и сооружений, чувствительных к неравномерным осадкам и воспринимающих динамические нагрузки, передаваемые машинами через строительные конструкции или грунт, среднее давление под подошвой фундамента на естественном основании должно удовлетворять условию
(20)
Условие (20) должно выполняться для фундаментов зданий и сооружений в пределах зоны, где скорость колебаний ?s = ? ? на поверхности грунта от импульсных источников более 15 мм/с, от источников периодического действия и случайных более 2 мм/с (здесь ?s - амплитуда колебаний грунта, определяемая по формуле (19), ? - угловая частота вынужденных колебаний фундамента-источника для машин с периодическими нагрузками или собственных - для машин с импульсными или случайными нагрузками).
ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
1.33. Для фундаментов машин с периодическими нагрузками возможно применение свай любых видов; для фундаментов машин ударного действия следует применять железобетонные сваи сплошного сечения.
Расстояние между центрами свай в свайных фундаментах следует принимать в соответствии с указаниями СНиП 2.02.03-85, но не более 10d (где d - диаметр или меньший размер стороны поперечного сечения свай).
1.34. Расчет свайных фундаментов машин с динамическими нагрузками по несущей способности грунтов основания свай следует производить на действие расчетных статистических нагрузок в соответствии с требованиями СНиП 2.02.03-85.
При этом расчетные сопротивления грунтов основания на боковой поверхности свай и под их нижним концом должны быть дополнительно умножены на коэффициенты условий работы грунта основания соответственно?ср?f и ?ср?R, приведенные в табл. 5, а их сумма для висячих свай - на коэффициент условий работы ?со, значения которого приведены в табл. 3. Для свай-стоек коэффициент?со принимается равным 1.
Таблица 5

Грунты
Коэффициенты условий работы грунтов основания

на боковой поверхности сваи ?ср?f
под нижним концом сваи ?ср?R
а) Пески рыхлые любой крупности и влажности; мелкие и пылеватые водонасыщенные любой плотности; пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL?0,6
0,6 (0,75)
-
б) Пески пылеватые, мелкие и средней крупности средней плотности любой влажности, кроме указанных в поз. "а"; пылевато-глинистые грунты с показателем текучести 0,25 ? IL ? 0,6
0,75 (0,85)
0,75 (0,85)
Другие виды грунтов
1 (1)
1 (1)
Примечания: 1. В скобках указанны значения коэффициентов для свайных фундаментов с промежуточной подушкой.
2. При применении свай в просадочных грунтах значения коэффициентов ?ср?f и ?ср?R принимаются как для пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести, равным значению, при котором в соответствии с указаниями СНиП 2.02.03-85 определяются расчетные сопротивления грунта под нижним торцом и на боковой поверхности сваи.
В случае определения несущей способности свай по результатам полевых испытаний вместо коэффициентов ?ср?f и ?ср?R вводится коэффициент условий работы грунтов основания ?ср? определяемый как отношение несущей способности сваи? определенным расчетным способом с учетом коэффициентов ?ср?f и ?ср?R? к той же несущей способности без учета этих коэффициентов.
В случае опирания свай на грунты? указанные в поз. "а" табл. 5? несущую способность свай следует определять по результатам полевых испытаний длительно действующими динамическими нагрузками. При отсутствии таких данных при соответствующем обосновании допускается определять несущую способность свай по результатам полевых испытаний в соответствии с требованиями СНиП 2.02.03-85 с введением вместо коэффициентов ?ср?f и ?ср?R коэффициента ?ср=0,25.
1.35. При устройстве свайных фундаментов зданий и сооружений? расположенных вблизи фундаментов машин с динамическими нагрузками? несущая способность свай определяется в соответствии с требованиями СНиП 2.02.03-85 с учетом дополнительного коэффициента условий работы грунтов основания ?ср (или ?ср?f и ?ср?R)? значения которых определяются в соответствии с п. 1.34. Размеры зоны? для которой учитывается указанный коэффициент? следует принимать в соответствии с указаниями п. 1.32.
1.36. Расчет колебаний свайных фундаментов машин следует производить по тем же формулам? что и для фундаментов на естественном основании? но при введении вместо значений массы? моментов инерции массы и жесткостей m? ??? ??о? ??? Кz? Кх? К? К? соответствующих им приведенных значений mred? ???red? ??о?red? ???red? Кz?red? Кх?red? К??red К??red? определяемый по формулам (21)-(36).
Для вертикальных колебаний свайных фундаментов
(21)
(22)
где (23)


В формулах (21)-(23)?
mr - общая масса ростверка с установленной на нем машиной? т(тс?с2/м)?
тi?p - масса части i-й сваи? заглубленной в грунт? т(тс?с2/м)?
mi?0 - масса части i-й сваи выше поверхности грунта? т(тс?с2/м)?
N - число свай?
Eb - модуль упругости материала свай кПа (тс?/м2)?
l - глубина погружения сваи в грунт? м?
lо - расстояние от подошвы ростверка до поверхности грунта? м? для низкого ростверка lо=0?
Ар - площади поперечного сечения сваи? м2?
и - периметр поперечного сечения сваи? м?
- коэффициент упругого равномерного сжатия грунта на уровне нижних концов свай?кН/м3(тс/м3)? определяемый по формуле (4)? в которой площадь подошвы фундамента А принимается равной площади наибольшего поперечного сечения нижнего конца сваи? а значение коэффициента bо для забивных свай удваивается?
к* - коэффициент? принимаемый равным для свай ? 2 - для сплошных железобетонных? 2?5 - для полых железобетонных? 3?5 - для деревянных?
ср?к - удельное упругое сопротивление грунта на боковой поверхности сваи в k-м слое принимаемое по табл. 6 и 7?
со - коэффициент? принимаемый равным 10000 кН/м3 (1000 тс/м3)?
kl и kl* - номер слоя грунта? отсчитываемый от поверхности грунта до глубины? равной соответственно l и l* = 0?2 [1+4th(10/l)]l?
lk - толщина k-го слоя грунта?
th - тангенс гиперболический.
Примечание. При уменьшении расстояния между сваями от 5d до 2d значение Кz?red следует уменьшать в два раза (для промежуточных расстояний определять интерполяцией).
Таблица 6
Показатель текучести пылевато-глинистых грунтов IL
Удельное сопротивление ср? кН/м3 (тс/м3)
0?75?IL?1
1?5?104-0?5?104(1500-500)
0?5?IL?0?75
3?104-1?5?104(3000-1500)
0?25?IL?0?5
4?5?104-3?104(4500-3000)
0?IL?0?25
6?104-4?5?104(6000-4500)
Примечания? 1. Для промежуточных значений IL значение ср определяется интерполяцией.
2. Для просадочных грунтов значения удельного упругого сопротивления ср следует определять как для пылевато-глинистых грунтов с показателями текучести IL? соответствующим природной влажности или с учетом возможного замачивания в соответствии с требованиями СНиП 2.02.03-85.
Для горизонтальных колебаний свайных фундаментов
(24)
Таблица 7

Пески
Удельное упругое сопротивление ср?кН/м3(тс/м3)?грунтов различной влажности

водонасыщенных
влажных
маловлажных
Средней крупности:



рыхлые
1?5?104(1500)
2?104(2000)
3?104(3000)
средней плотности
3?104(3000)
4?104(4000)
5?104(5000)
Мелкие:



рыхлые
1?104(1000)
1?5?104(1500)
2?5?104(2500)
средней плотности
2?104(2000)
3?104(3000)
4?104(4000)
Пылеватые:



рыхлые
0?5?104(500)
1?104(1000)
1?5?104(1500)
средней плотности
1?104(1000)
1?5?104(1500)
2?5?104(2500)
Примечание. Удельное упругое сопротивление для плотных песчаных грунтов следует принимать на 50% выше? чем наибольшее из значений ср указанных в табл. 7 для данного вида грунта.
(25)
(26)
где I - момент инерции площади поперечного сечения сваи? м4?
- коэффициент упругой деформации системы "свая-грунт"? определяемый по формуле
? (27)
здесь - коэффициент деформации? определяемый в соответствии с указаниями СНиП 2.02.03-85 при ?с=3.
Для свай?защемленных в ростверк?
(28)
Для свай? защемленных в ростверк?

(29)
В формулах (28)? (29)?
Ao? Bo? Co - коэффициенты? зависящие от приведенной глубины погружения сваи и условий опирания ее нижнего конца (определяются по указаниям СНиП 2.02.03-85).
Для горизонтально-вращательных колебаний свай фундаментов
т??red = тх?red? (30)
(31)
(32)
(33)
В формулах (31)-(33)?
??,r - момент инерции массы ростверка и машины относительно горизонтальной оси? проходящей через их общий центр тяжести перпендикулярно плоскости колебаний? т?м2(тс?м?с2)?
h2 - расстояние от центра тяжести массы тr до подошвы ростверка? м?
rh,i - расстояние от оси i-й сваи до горизонтальной оси? проходящей через центр тяжести подошвы фундамента перпендикулярно плоскости колебаний.
Для вращательных колебаний свайного фундамента относительно вертикальной оси
т?,red = тх,red? (34)
(35)
(36)
В формулах (35)? (36)?
???r - момент инерции массы ростверка и машины относительно вертикальной оси? проходящей через центр тяжести ростверка? т?м2(тс?м?с2)?
rv?i - расстояние от оси i-й сваи до вертикальной оси? проходящей через центр тяжести ростверка? м.
1.37. Относительное демпфирование для свайных фундаментов следует определять? как правило? по результатам испытаний. При отсутствии экспериментальных данных относительное демпфирование ?z при вертикальных колебаниях свайных фундаментов допускается принимать равным 0?2 для установившихся колебаний и 0?5 для неустановившихся колебаний. Значения ?х ? ??? ?? определяются по формулам (15)-(17).
ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ФУНДАМЕНТОВ МАШИН НА ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ГРУНТАХ
1.38. Фундаменты машин с динамическими нагрузками? возводимые на вечномерзлых грунтах? следует проектировать в соответствии с требованиями СНиП II-18-76 и дополнительными требованиями? изложенными в пп. 1.39-1.43.
Несущую способность оснований фундаментов машин на вечномерзлых грунтах? используемых в качестве оснований по принципу I? следует определять с учетом дополнительного коэффициента условий работы ?сs? принимаемого по табл. 8.
Таблица 8
Коэффициент использования машин во времени
Коэффициент условий работы основания ?сs из вечномерзлых грунтов? используемых по принципу I
Менее 0?5
0?8
От 0?5 до 0?7
0?7
Св. 0?7
0?5
1.40. Среднее статистическое давление р под подошвой фундамента на естественном основании и несущую способность оснований свайных фундаментов машин с динамическими нагрузками на вечномерзлых грунтах? используемых по принципу II? следует определять согласно требованиям соответственно пп. 1.21. и 1.34.
1.41. Расчет вертикальных и горизонтальных колебаний массивных и стенчатых фундаментов и вертикальных колебаний рамных фундаментов на естественном основании? а также вертикальных колебаний свайных фундаментов для машин с вращающимися частями? с кривошипно-шатунными механизмами? дробильных и мельничных установок? возводимых на твердомерзлых грунтах? используемых по принципу I? производить не следует.
Расчет горизонтальных колебаний рамных фундаментов указанных типов машин в этих условиях следует производить в соответствии с указаниями обязательных приложений 1 и 3.
1.42. Расчет вертикальных колебаний фундаментов (в том числе свайных) машин с импульсными нагрузками в твердомерзлых грунтах? используемых по принципу I? а также фундаментов машин всех типов в пластичномерзлыхз грунтах следует производить как на немерзлых грунтах в соответствии с требованиями? изложенными в соответствующих разделах для разных типов машин? при этом коэффициенты жесткости оснований фундаментов следует определять по данным результатов полевых испытаний грунтов.
1.43. Расчет амплитуд горизонтальных колебаний свайных фундаментов машин с периодическими и случайными динамическими нагрузками? возводимых на твердомерзлых грунтах? используемых по принципу I? следует производить в соответствии с указаниями обязательных приложений 1 и 3. При этом коэффициенты жесткости конструкции фундамента Sх и S? следует определять по формулам?
(37)
(38)
В формулах (37)? (38)?
S|i - коэффициент жесткости i-й свай с жесткой заделкой в ростверк в горизонтальном направлении? кН/м (тс/м)? S|i =12 ЕbIi/l3d?
Ii - момент инерции площади поперечного сечения i-й сваи? м4?
ld - расчетная длина сваи? м? ld = lo+H+3d?
H - величина? изменяющаяся в пределах 0 ? Н ? Но? принимаемая для наиболее неблагоприятного случая при расчете на колебания?
lo+Hо - соответственно расстояние от нижней грани плиты фундамента до поверхности грунта? м? и толщина сезонно оттаивающего слоя? м? определяемая в соответствии с указаниями СНиП II-18-76?
d - диаметр или сторона поперечного сечения сваи в направлении действия динамической нагрузки? м?
rv?i - расстояние от центра тяжести ростверка до оси i-й сваи? м.
1.44. Расчет колебаний фундаментов машин? возводимых на вечномерзлых грунтах? используемых по принципу II? следует выполнять как на немерзлых грунтах в соответствии с требованиями? изложенными в разделах для разных типов машин.
2. ФУНДАМЕНТЫ МАШИН С ВРАЩАЮЩИМИСЯ ЧАСТЯМИ
2.1. Требования настоящего раздела распространяются на проектирование фундаментов турбомашин (энергетических? нефте- и газоперекачивающих турбоагрегатов мощностью до 100 тыс. кВт? турбокомпрессоров? турбовоздуходувок? турбонасосов)? электрических машин (мотор-генераторов и синхронных компенсаторов)? центрифуг? центробежных насосов? дымососов? вентиляторов и тому подобных машин.
2.2. В состав исходных данных для проектирования фундаментов машин? указанных в п. 2.1? кроме материалов? перечисленных в п. 1.1? должны входить?
данные о значениях нагрузок от момента короткого замыкания генератора и от тяги вакуума в конденсаторе? координаты точек их приложения и размеры площадок передачи этих нагрузок? данные о нагрузках? возникающих при тепловых деформациях машин?
схемы расположения и нагрузки от вспомогательного оборудования (масло- и воздухоохладителей? масляных баков? насосов? турбопроводов и др.)?
схемы площадок? опирающихся на фундамент? и данные о нормативных значениях нагрузок от них?
данные для определения монтажных нагрузок? размеры площадок передачи этих нагрузок.
Примечание. При проектировании фундаментов турбоагрегатов мощностью 25 тыс. кВт и более показатели физико-механических свойств грунтов должны определяться на основе непосредственных испытаний в полевых или лабораторных условиях.
2.3. Фундаменты машин с вращающимися частями следует проектировать рамными? стенчатыми? массивными или облегченными.
При выборе конструктивной схемы фундамента следует руководствоваться требованиями? содержащимися в пп. 1.11-1.13? при этом следует соблюдать симметрию фундамента относительно вертикальной плоскости? проходящей через ось вала машины.
Стенчатые фундаменты следует проектировать преимущественно с поперечными стенами? расположенными под подшипниками машины.
2.4. Центробежные насосы? агрегируемые на заводе-изготовителе при помощи железобетонных опорных плит с электродвигателями или двигателями внутреннего сгорания мощностью до 400 кВт? допускается устанавливать без фундамента на подстилающий слой пола. Для агрегатов с двигателями мощностью до 50 кВт железобетонные опорные плиты устанавливаются на подстилающий слой пола без специального закрепления на подливку из песчано-цементного раствора толщиной 30-50 мм. Для агрегатов с двигателями мощностью свыше 50 кВт крепление железобетонной опорной плиты к подстилающему слою пола должно осуществляться фундаментными болтами.
2.5. Фундаменты турбоагрегатов мощностью 25 тыс. кВт и более не допускается опирать на пески рыхлые любой крупности и влажности? мелкие и пылеватые водонасыщенные любой плотности? пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL ? 0?6? а также на грунты с модулем деформации менее 10 МПа (100 кгс/см2) и грунты? подверженные в водонасыщенном состоянии суффозии. Для свай? опирающихся на указанные выше грунты? несущую способность следует определять по результатам полевых испытаний длительно действующими динамическими нагрузками.
2.6. На нижние плиты (или ростверки) рамных фундаментов машин? указанных в п. 2.1? допускается опирать стойки площадок обслуживания машин и перекрытия над подвалом.
В случае устройства под всем машинным залом общей фундаментной плиты допускается непосредственно на этой плите возводить фундаменты машин.
Элементы верхнего строения фундаментов не допускается связывать с элементами и конструкциями здания.
Примечание. В виде исключения на элементы верхнего строения фундаментов машин допускается опирать вкладные участки перекрытия. В этом случае под опорами балок перекрытия необходимо предусматривать изолирующую прокладку? например? из фторопласта или других подобных материалов. Такие прокладки следует предусматривать такие под опорами перекрытий и площадок обслуживания? установленных на стойках? опертых на нижние плиты (ростверка) фундаментов машин.
2.7.Нормативные динамические нагрузки (вертикальные Fn,v и горизонтальные Fn,h)? кН (тс)? от машин с вращающимися частями следует принимать по данным задания на проектирование? а при отсутствии этих данных допускается принимать равными?
(39)
где ? - коэффициент пропорциональности? устанавливаемый по табл. 9?
s - число роторов?
Gi - вес каждого ротора машины? кН (тс).
Таблица 9
Машины
Коэффициент пропорциональности ?
Турбомашины
0?2
Электрические машины с частотой вращения
nr, об/мин?

менее 500
0?1
от 500 до 750
0?1-0?15
от 750 до 1500
0?15-0?2
свыше 1500
0?2
Центрифуги (d - диаметр ротора? м)

Центробежные насосы
0?15
Дымососы и вентиляторы

но не менее 0?2
2.8. Динамические нагрузки от машин? соответствующие максимальному динамическому воздействию машины на фундамент? следует принимать сосредоточенными и приложенными к элементам? поддерживающим подшипники (к ригелям? балкам) на уровне осей этих элементов.
2.9. Для фундаментов турбомашин расчетную динамическую нагрузку в продольном горизонтальном направлении следует принимать равной 0?5 значения той же нагрузки в поперечном горизонтальном направлении? для остальных машин с вращающимися частями продольную нагрузку следует принимать равной нулю.
2.10. Нормативные нагрузки на фундаменты турбомашин? соответствующие моменту короткого замыкания Мn,sc, кН?м (тс?м)? и тяги вакуума в конденсаторе при гибком присоединении конденсатора Fn,vac, кН (тс)? следует принимать по заданию на проектирование или определять по формулам?
(40)
(41)
В формулах (40)? (41)?
N - номинальная мощность электрической машины? кВт?
nr - частота вращения машины? кВт?
ksc - коэффициент кратности вращающего момента при коротком замыкании? принимаемый по заданию на проектирование? в случае отсутствия в задание на проектирование допускается принимать равным 10?
100 (10) - усилие тяги вакуума на 1 м2 сечения трубопровода? кН/м2 (тс/м2)?
? - площадь поперечного сечения соединительной горловины конденсатора с турбиной? м2.
2.11.При определении расчетных значений усилий в элементах фундаментов машин с вращающимися частями в каждое отдельное сочетание следует включать только одну из нагрузок? соответствующих динамическому воздействию машины? вертикальную силу и момент в вертикальной плоскости или горизонтальную силу и соответствующие ей моменты в горизонтальной и вертикальной плоскостях.
Нагрузка от тяги вакуума в конденсаторе учитывается в сочетаниях нагрузок как длительная статическая с коэффициентом надежности по нагрузке ?f = 1?2.
Сочетание в которое входит момент короткого замыкания Мsc? является особым.
2.12. Нормативную монтажную нагрузку на верхней плите фундамента следует принимать по заданию на проектирование? но не менее 10 кН/м2 (1 тс/м2)? ее следует умножать на коэффициент надежности по нагрузке ?f = 1?2 и коэффициент динамичности ? = 1.
2.13. Расчет колебаний фундаментов всех видов машин с вращающимися частями сводится к определению максимальной амплитуды горизонтальных (поперечных) колебаний верхней плиты (для рамных фундаментов) или верхней грани фундамента (для массивных и стенчатых фундаментов)? расчет следует производить в соответствии с указаниями обязательного приложения 1.
Расчет амплитуд вертикальных колебаний? как правило? не производится.
2.14. При расчетах колебаний значения расчетных динамических нагрузок следует определять в соответствии с требованиями пп. 1.23 и 2.7.
2.15. Для массивных и стенчатых фундаментов машин с вращающимися частями с частотой вращения более 1000 об/мин расчет колебаний допускается не производить
2.16. Расчет колебаний опорной плиты агрегируемого оборудования производится как для массивных фундаментов. При этом в массу фундамента следует включать массу оборудования? опорной плиты и массу подстилающего слоя пола непосредственно под плитой и в примыкающей зоне на расстоянии 0?5 м от граней плиты.
В случае необходимости ограничения распространения колебаний от оборудования? смонтированного на железобетонных опорных плитах? в подстилающем слое пола следует устраивать сквозной шов.
2. ФУНДАМЕНТЫ МАШИН С КРИВОШИПНО-ШАТУННЫМИ МЕХАНИЗМАМИ
3.1. Требования настоящего раздела распространяются на проектирование фундаментов машин с кривошипно-шатунными механизмами? имеющих неуравновешенные силы и моменты? в том числе дизелей? поршневых компрессоров? мотор-компрессоров? лесопильных рам? локомобилей и т.п.
3.2. В состав исходных данных для проектирования фундаментов машин? указанных в п. 3.1? кроме материалов? перечисленных в п. 1.1? должны входить?
значения равнодействующих неуравновешенных (возмущающих) сил и моментов первой и второй гармоник от всех частей? места приложения сил и плоскости действия моментов?
расстояние от оси главного вала машины до верхней грани фундамента.
3.3. Фундаменты машин с кривошипно-шатунными механизмами следует проектировать массивными или стенчатыми? а в отдельных случаях для машин с вертикально расположенными кривошипно-шатунными механизмами допускается также предусматривать устройство рамных фундаментов.
3.4. Компрессоры? агрегируемые на заводе-изготовителе при помощи железобетонных опорных плит с электродвигателями или двигателями внутреннего сгорания мощностью до 400 кВт? допускается устанавливать без фундаментов на подстилающий слой пола. Расчет колебаний и крепление железобетонной опорной плиты к подстилающему слою пола должны осуществляться с учетом требований пп. 2.4 и 2.16.
3.5. На фундаменты машин допускается свободно опирать отдельные площадки и стойки? а также вкладные участки перекрытий между смежными фундаментами? не соединенные с конструкциями зданий.
Примечание. Опирание элементов конструкций здания на фундаменты машин допускается в виде исключения при наличии специального обоснования.
3.6. Расчет прочности элементов конструкций фундаментов следует производить с учетом требований пп. 1.22 и 1.23? причем в формуле (3) следует принимать Fn - нормативную динамическую нагрузку? соответствующую наибольшей амплитуде первой или второй гармоники возмущающих нагрузок машины? устанавливаемой в задании на проектирование.
3.7. При определении амплитуд колебаний фундаментов горизонтальных машин расчет допускается ограничивать только вычислением амплитуды колебаний в направлении? параллельном скольжению поршней? и не учитывать влияние вертикальной составляющей возмущающих сил.
При расчете амплитуд колебаний фундаментов вертикальных машин допускается?
расчет амплитуд горизонтальных колебаний ограничить только для направления? перпендикулярного главному валу машины?
расчет амплитуд вертикальных колебаний производить только с учетом влияния вертикальной составляющей возмущающих сил.
Для фундаментов машин с угловым расположением цилиндров расчет амплитуд вынужденных колебаний следует производить с учетом как вертикальной? так и горизонтальной составляющей возмущающих сил и моментов машины для плоскости фундамента? перпендикулярной главному валу машины.
3.8. Расчет колебаний фундаментов машин с кривошипно-шатунными механизмами следует производить в соответствии с указаниями обязательного приложения 1? причем значения нормативных возмущающих сил первой или второй гармоники следует принимать по заданию на проектирование.
3.9. В случае? если из двух гармоник возмущающих сил и моментов одна составляет менее 20% другой и ее частота отличается более чем на 25% от собственной частоты колебаний фундамента? то при расчете амплитуд вынужденных колебаний ее не учитывают? в остальных случаях расчет амплитуд следует производить для каждой из первых двух гармоник возмущающих сил и моментов. При этом расчетные значения амплитуд колебаний фундамента для каждой гармоники не должны превышать предельно допустимых значений? приведенных в табл. 2.
3.10. Для второй гармоники возмущающих сил и моментов значения амплитуд горизонтальных и вертикальных колебаний аh?? и av следует определять по тем же формулам? что и для первой гармоники? заменив в формулах значение угловой частоты вращения машины ? на 2?.
4. ФУНДАМЕНТЫ КУЗНЕЧНЫХ МОЛОТОВ
4.1. В состав исходных данных для проектирования фундаментов кузнечных молотов? кроме материалов? указанных в п. 1.1? должны входить?
чертежи габаритов молота с указанием типа молота (штамповочный? ковочный) и его марки?
номинальная и действительная (с учетом массы верхней половины штампа) масса падающих частей? высота их падения?
масса шабота и станины?
размеры подошвы шабота и отметки ее относительно пола цеха? а также размеры опорной плиты станины?
значение коэффициента восстановления скорости удара при штамповке изделий из цветных металлов или их сплавов?
внутренний диаметр цилиндра и рабочее давление пара или воздуха (или энергия удара).
4.2. Фундаменты молотов следует проектировать в виде жестких плит или монолитных блоков. Для молотов с массой падающих частей до 3 т включительно. Допускается устройство одного общего фундамента под несколько молотов при их расположении на одной линии.
4.3. Толщина подшаботной части фундамента должна быть не менее указанной в табл. 10.
Таблица 10
Номинальная масса падающих частей молота то? т
Толщина подшаботной части фундамента? м? не менее
Число арматурных сеток в верхней части фундамента
то ?1
1
2
1? то ?2
1?25
3
2? то ?4
1?75
3
4? то ?6
2?25
4
6? то ?10
2?6
5
то ?10
Свыше 3
Свыше 5
4.4. Фундаментов кузнечных молотов должны иметь конструктивное армирование в соответствии с требованиями п. 1.15.
Верхнюю часть фундамента? примыкающую к подшаботной прокладке? следует армировать горизонтальными сетками с квадратными ячейками размерами 100х100 мм из стержней диаметром 10-12 мм? сетки следует располагать рядами с расстоянием между ними по вертикали 100-120 мм в количестве? принимаемом по табл. 10 и зависящем от массы падающей части молота то.
Часть фундаментов ковочных молотов? расположенную под подошвой станины молота? следует армировать горизонтальными сетками с квадратными ячейками из стержней диаметром 12-16 мм с шагом в продольном и поперечном направлениях 200-300 мм. Аналогичные арматурные сетки следует устанавливать у граней выемки для шабота всех видов кузнечных молотов? причем вертикальные стержни этих сеток необходимо доводить до подошвы фундамента.
4.5. Деревянные подшаботные прокладки следует изготавливать из дубовых брусьев? для молотов с массой падающих частей до 1 т подшаботную прокладку допускается изготовлять из лиственницы или сосны.
Деревянные прокладки следует предусматривать из пиломатериалов 1-го сорта по ГОСТ 2695-83 и ГОСТ 8488-86 Е.
При обосновании расчетом и по согласованию с заводом - изготовителем машины допускается заменять деревянные подшаботные прокладки на резинотканевые.
4.6. Амплитуды вертикальных колебаний фундаментов молотов при центральной установке аz? м? следует определять по формуле (1) обязательного приложения 2? в которой импульс вертикальной силы Jz? кН?с(тс?с)? определяется по формуле
Jz = mo?? (42)
где mo - масса падающих частей молота? т(тс?с2/м)?
? - скорость падающих частей молота в начале удара? м/с? принимаемая по заданию на проектирование или? при отсутствии таких данных? определяемая по формулам?
для молотов? свободно падающих (фрикционных и одностороннего действия)?
(43)
для молотов двойного действия
(44)
или (45)
В формулах (43)-(45)?
ho - рабочая высота падения ударяющих частей молота? м?
Ар - площадь поршня в цилиндре? м2?
рт - среднее давление пара или воздуха? кПа (тс/м2)?
Еsh - энергия удара? кДж (тс?м)?
g - ускорение свободного падения? g=9?81м/с2.
Коэффициент восстановления скорости удара ? в формуле (1) обязательного приложения 2 следует принимать? при штамповке стальных изделий для молотов штамповочных ?=0?5? для ковочных молотов ?=0?25? при штамповке изделий из цветных металлов и их сплавов коэффициент ? следует принимать по заданию на проектирование.
4.7. Амплитуду вертикальных колебаний фундамента при установке молота с эксцентриситетом следует определять по формулам (2)-94) обязательного приложения 2? в которых значение ? - то же? что в п. 4.6? а значение импульса момента J? определяется по формуле
J? = Jz e? (46)
где ? - эксцентриситет удара? м.
При устройстве общей плиты под несколько молотов в соответствии с п. 4.2 и при нескольких отдельно стоящих фундаментах в цехе амплитуды вертикальных колебаний фундамента следует определять с учетом указаний п. 1.30.
4.8. Для уменьшения колебаний фундаментов молотов и вредного влияния их на обслуживающий персонал? технологические процессы? вблизи расположенное оборудование и конструкции зданий и сооружений следует? как правило? предусматривать виброизоляцию фундаментов молотов.
Применение виброизоляции является обязательным для фундаментов молотов с массой падающих частей 1т и более? если основания фундаментов молотов и несущих строительных конструкций зданий кузнечного цеха сложены мелкими и пылеватыми водонасыщенными песками.
4.9. Сумма статического и динамического давлений на подшаботную прокладку не должна превышать расчетного сопротивления древесины при сжатии поперек волокон.
Расчетное динамическое давление на подшаботную прокладку ?? кПа (тс/м2)? вычисляется по формуле
(47)
где Еw - модуль упругости материала подшаботной прокладки? кПа (тс/м2)?
- суммарная масса шабота и станины для штамповочных мо лотов и масса шабота для ковочных молотов? т (тс?с2/м)?
А1 - опорная площадь шабота? м2?
t - толщина прокладки? м.
5. Фундаменты формовочных машин литейного производства
5.1. Требования настоящего раздела распространяются на проектирование фундаментов формовочных (встряхивающих) машин литейного производства с вертикально направленными ударными нагрузками.
5.2. В состав исходных данных для проектирования фундаментов формовочных машин литейного производства? кроме материалов? указанных в п. 1.1? должны входить?
нормативные статические нагрузки? передаваемые на фундамент основными механизмами (встряхивающим? поворотным? приемным и пр.)? и точки приложения этих нагрузок?
грузоподъемность машин (суммарная масса опоки и формовочной смеси)? масса падающих частей и станины встряхивающего механизма?
рабочая высота падения встряхивающих (падающих) частей машины?
размеры в плане? толщина и материал надфундаментной упругой прокладки.
5.3. Для устройства надфундаментной упругой прокладки следует предусматривать брусья из дуба и листовую резину. Для встряхивающих формовочных машин грузоподъемностью менее 5т допускается применение брусьев из лиственницы или сосны.
Деревянные брусья следует изготовлять из древесины? отвечающей требованиям? указанным в п. 4.5.
5.4. Фундаменты формовочных машин литейного производства следует проектировать? как правило? железобетонными массивными.
Высота фундамента под встряхивающим механизмом и расстояние от дна каналов? тоннелей и выемок до подошвы фундамента должны быть не менее указанных в табл. 11.
Таблица 11

Грузоподъемность машины тс? т
Высота фундамента под встряхивающим механизмом? м? не менее
Расстояние от дна каналов? тоннелей и выемок до подошвы фундамента? м? не менее
тс ? 1?5
1
0?2
1?5 ? тс ? 2?5
1?25
0?3
2?5 ? тс ? 5
1?5
0?4
5 ? тс ? 10
1?8
0?5
10 ? тс ? 20
2
0?7
тс ? 20
2?25
0?9
5.5. Армирование фундаментов формовочных машин и их отдельных элементов необходимо производить в соответствии с требованиями? приведенными в п. 1.15? с учетом следующих указаний.
Верхнюю часть фундамента непосредственно под станиной встряхивающего механизма следует армировать горизонтальными сетками? число которых назначается в зависимости от грузоподъемности механизма? т?
до 5 1-2 сетки
от 5 до 15 2-3 сетки
св. 15 3-4 сетки
Наружные железобетонные стены? ограждающие формовочную машину? следует армировать двойными сетками? используя в качестве вертикальной арматуры стержни диаметром 12-14 мм грузоподъемности машин до 15т и диаметром 16-20 мм при большей грузоподъемности. В качестве продольной арматуры следует предусматривать стержни диаметром 10-12 мм с шагом соответственно 300-400 мм. Сетки следует соединять между собой поперечными стержнями диаметром 10-12 мм через 600-800 мм в горизонтальном и вертикальном направлениях.
Наружные боковые грани фундамента следует армировать арматурными сетками? выполненными для фундаментов объемом 80м3 и менее с вертикальными стержнями диаметром 12-14 мм и шагом 200 мм? а для фундаментов объемом более 80м3 - диаметром 16-20 мм с тем же шагом.
5.6. Формовочные машины с поворотно-перекидным механизмом следует располагать на фундаменте? как правило? обращенными поворотно-перекидным механизмом в сторону строительных конструкций.
5.7. Амплитуды вертикальных колебаний фундаментов формовочных машин следует определять в зависимости от соотношения угловой частоты ?? с-1? свободных вертикальных колебаний подвижных частей машины на упругой надфундаментной прокладке и угловой частоты ?/z? с-1? свободных вертикальных колебаний всей установки на грунте? определяемых по формулам?
(48)
(49)
где k суммарный коэффициент жесткости упругой надфундаментной прокладки? кН/м (тс/м)? определяемый по формуле

здесь А1 - площадь станины встряхивающего механизма? м2?
Ew - модуль упругости деревянной прокладки? кПа (тс/м2)?
Er - модуль упругости резиновой прокладки? принимаемый в зависимости от твердости по ГОСТ 263-75?
tr - толщина резиновой прокладки? м?
tw - толщина деревянной прокладки? м?
т\ - масса установки? т (тс?с2/м)? определяемая по формуле
т/=то+т1+т? (50)
то - суммарная масса падающих частей машины? включая массу опоки и формовочной смеси? т (тс?с2/м)?
т1 - масса станины встряхивающего механизма? т (тс?с2/м)?
т - общая масса фундамента? неподвижных частей машины и грунта над обрезами фундамента? т (тс?с2/м).
При условии ? ? 0?7?/z амплитуды вертикальных колебаний аz и аv фундаментов формовочных машин следует определять по формулам (1)-(4) обязательного приложения 2? в которых ? - коэффициент восстановления скорости удара? принимаемый равным нулю? Jz - импульс вертикальной силы? кН?с(тс?с)? определяемый по формуле (42)? J? - импульс момен