Rambler's Top100

СНиП 2.09.03-85 Скачать Предварительный просмотр

Скачать

Предварительный просмотр

(отсутствуют изображения, таблицы и формулы)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА


СООРУЖЕНИЯ
ПРОМЫШЛЕННЫХ
ПРЕДПРИЯТИЙ

СНиП 2.09.03-85

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА


РАЗРАБОТАНЫ ЦНИИпромзданий Госстроя СССР (канд. техн. наук Н. А. Ушаков руководитель темы; канд. техн. наук А. М. Туголуков; канд. техн. наук А. Н. Добромыслов; канд. техн. наук Ф. Н. Рабиновиг; канд. техн. наук Ю. Ф. Лифшиц; канд. техн. наук А. А. Болтухов; М. М. Амочкина) с участием Харьковского Промстройниипроекта (канд. техн. наук И. Я. Лучковский), Ленинградского Промстройпроекта (канд. техн. наук М. Е. Липницкий), Донецкого Промстройниипроекта (канд. техн. наук В. М. Левин), Киевского Промстройпроекта (В. А. Козлов), ЦНИИпроектстальконструкции (Ю. Р. Томлинг), Ленпроектстальконструкции (М. Я. Вишневский), Союзводоканалпроекта (А. М. Любаров), Ленинградского Промтранспроекта (Д. А. Смирнов), НИИСК (канд. техн. наук Д. А. Коршунов), Госхимпроекта (П. И. Журавель), НИИОСП им. Герсеванова (д-р техн. наук Е. А. Сорочен) Госстроя СССР, Гипромеза Минчермата СССР (Е. Н. Булгаков), Ленинградского отделения Атомтеплоэлектропроекта Минэнерго СССР (Ф. А. Шершнев), АНИПИТеплопроекта (Д. С. Беляев), Тяжпромэлектропроекта (канд. техн. наук Б. А. Цифринович), Фундаментпроекта (М. Л. Моргулис), ВНИИмонтажспецстроя (канд. техн. наук П. П. Алексеенко) Минмонтажспецстроя СССР, ВНИПИнефти Миннефтехимпрома СССР (В. П. Башаринов), Механобра Минцветмета СССР (О. В. Зеленский), Южгипронефтепровода Миннефтепрома СССР (М. И. Кальнер), Центрогипрошахта Минуглепрома СССР (Ю. Б. Пильч), Макеевского инженерно-строительного института Минвуза УССР (канд. техн. наук А. П. Кричевский), ЦНИИпромзернопроекта Минхлебопродукта СССР (А. Н. Простосердов).

ВНЕСЕНЫ ЦНИИпромзданий Госстроя СССР.

ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Главтехнормированием Госстроя СССР (Н. Н. Светликова).

С введением в действие СНиП 2.09.03-85 "Сооружения промышленных предприятий" с 1 января 1987 г. утрачивают силу:
глава СНиП II-91-77 "Сооружения промышленных предприятий";
изменения и дополнения главы СНиП II-91-77, утвержденные постановлениями Госстроя СССР от 17 марта 1980 г. № 28 и от 4 января 1985 г. № 2;
"Указания по проектированию силосов для сыпучих материалов" (СН 302-65);
"Инструкция по креплению технологического оборудования фундаментными болтами" (СН 471-75).

При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале "Бюллетень строительной техники", "Сборнике изменений к строительным нормам и правилам" Госстроя СССР и информационном указателе "Государственные стандарты СССР" Госстандарта.

Государственный
комитет СССР
Строительные нормы и правила
СНиП 2.09.03-85
(Госстрой СССР)
Сооружения
промышленных предприятий
Взамен
СНиП II-91-77, СН 302-65,
СН 471-75

Настоящие нормы распространяются на проектирование новых и реконструируемых сооружений промышленных предприятий. Сооружения отнесены к следующим группам.
Подземные сооружения. Подпорные стены. Подвалы. Тоннели и каналы. Опускные колодцы.
Емкостные сооружения для жидкостей и газов. Резервуары для нефти и нефтепродуктов. Газгольдеры.
Емкостные сооружения для сыпучих материалов. Закрома. Бункера. Силосы и силосные корпуса для хранения сыпучих материалов. Угольные башни коксохимзаводов.
Надземные сооружения. Этажерки и площадки. Открытые крановые эстакады. Отдельно стоящие опоры и эстакады под технологические трубопроводы. Галереи и эстакады. Разгрузочные железнодорожные эстакады.
Высотные сооружения. Градирни. Башенные копры предприятий по добыче полезных ископаемых. Дымовые трубы. Вытяжные башни. Водонапорные башни.

Примечания: 1. Требования настоящих норм не распространяются на проектирование сооружений специального назначения (для производства и хранения взрывчатых веществ, хранения горючих продуктов специального назначения, защитных сооружений гражданской обороны и т.д.), а также сооружений со сроком эксплуатации до 5 лет.
2. При проектировании сооружений промышленных предприятий, предназначенных для строительства в особых условиях (сейсмических районах, на вечномерзлых, набухающих, просадочных грунтах, а также на площадках с оползнями, карстами и пустотами), должны также соблюдаться требования соответствующих нормативных документов, утвержденных или согласованных Госстроем СССР.
3. Емкостные сооружения для водоснабжения и канализации следует проектировать по СНиП 2.04.02-84 и СНиП 2.04.03-85.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Категории помещений и сооружений по взрывопожарной и пожарной опасности устанавливаются а технологической части проекта в соответствии с общесоюзными нормами технологического проектирования "Определение категорий, помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности" , нормами технологического проектирования и специальными перечнями. утвержденными в установленном порядке.
1.2. При проектировании следует:
принимать конструктивные схемы, обеспечивающие необходимую прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость сооружения в целом, а также отдельных элементов на всех стадиях возведения (изготовления, монтажа) и эксплуатации;
принимать оптимальные конструктивные решения по приведенным затратам с учетом полной стоимости строительства и стоимости эксплуатации, приведенной к году окончания строительства:
применять типовые конструкции и изделия, в том числе типовые сборные железобетонные конструкции, разработанные для зданий и других сооружений;
выбирать материалы конструкций в соответствии с требованиями ТП 101-81* и правилами безопасности, утвержденными в установленном порядке;
соблюдать при выборе строительных изделий и материалов для сооружений, размещаемых на одной площадке, требования общеплощадочной унификации;
увязывать с архитектурой окружающей застройки материал ограждающих конструкций сооружений, их отделку и окраску;
соблюдать требования по охране окружающей среды, принимая меры для уменьшения загрязнения атмосферы выбросами из дымовых труб и вытяжных башен, продуктами испарения нефти и нефтепродуктов, а также от проникания в грунт утечек жидкости из резервуаров и трубопроводов.
1.3. Расчет и проектирование строительных конструкций сооружений должны производиться в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85, СНиП 2.02.01-83, СНиП 2.03.01-84, СНиП II-23-81, СНиП 2.03.11-85, а также с учетом требований настоящих норм.
При проектировании бетонных и железобетонных сооружений, предназначенных для работы в условиях систематического воздействия технологических температур выше 50 (С, необходимо соблюдать требования по учету температурных воздействий в соответствии со СНиП 2.03.04-84.
При проектировании статически неопределимых железобетонных конструкций сооружений, подвергающихся систематическому воздействию технологических температур ниже 50 (С, в которых от совместного воздействия технологических и климатических температур возникают по высоте сечения перепады более 40 (С, следует учитывать температурные усилия в элементах сооружений. Для определения

Внесены ЦНИИпромзданий
Госстроя СССР
Утверждены
постановлением
Государственного комитета СССР
по делам строительства
от 29 декабря 1985 г. № 263
Срок
введения
в действие
1 января 1987 г.

усилий допускается пользоваться СНиП 2.03.04-84 без учета влияния температуры на физико-механические свойства материалов.
1.4. Сооружения следует располагать, как правило, параллельно разбивочным осям соседних зданий, сооружений и проездам, при этом разбивочные оси сооружений надлежит увязывать с унифицированной сеткой колони зданий.
1.5. Трассы тоннелей, каналов, галерей и эстакад должны иметь наименьшую протяженность и наименьшее число поворотов, а также пересечений с дорогами и другими коммуникациями и назначаться в соответствии с требованиями СНиП II-89-80.
1.6. Размеры пешеходных тоннелей, галерей и эстакад должны быть приняты:
высота тоннелей и галерей от уровня пола до низа выступающих конструкций перекрытий или покрытий не менее 2,0 м (в наклонных тоннелях и галереях высоту следует измерять по нормали к полу);
ширина тоннелей, галерей и эстакад по расчету из условия пропускной способности а одном направлении 2000 чел/ч на 1 м ширины, но не менее 1,5 м.
1.7. Внутренние размеры конвейерных тоннелей, галерей и эстакад должны приниматься в соответствии с ГОСТ 12.2.022-80.
Для галерей и эстакад, располагаемых в шахтах, карьерах и на обогатительных, окусковательных, дробильных и дробильно-сортировочных фабриках. на которые распространяются "Единые правила безопасности при дроблении, сортировке, обогащении полезных ископаемых и окусковании руд и концентратов", размеры следует принимать в соответствии с этими Правилами.
При назначении внутренних размеров конвейерных. галерей по специальным требованиям технологической организации допускается предусматривать резерв ширины галереи для обеспечения возможности замены в процессе эксплуатации установленных конвейеров конвейерами больших типоразмеров. Величину резерва по ширине и нагрузкам устанавливает технологическая организация по согласованию с организацией, утверждающей задание на проектирование.
1.8. Подвалы, каналы, тоннели, галереи и эстакады, в которых должны, размещаться кабели, следует проектировать в соответствии с настоящими нормами и Правилами устройства электроустановок (ПУЭ), утвержденными Минэнерго СССР и согласованными с Госстроем СССР.
1.9. Каналы, тоннели и эстакады, предназначенные для прокладки трубопроводов пара и горячей воды, на которые распространяются действующие "Правила устройства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды", утвержденные Госгортехнадзором СССР, следует проектировать в соответствии с требованиями этих Правил.
1.10. Подвалы, тоннели и каналы на допускается предусматривать в зданиях категорий А и Б и на территориях, где расположены наружные установки, в которых применяются или образуются взрывоопасные или токсичные газы плотностью более 0,8 по отношению к воздуху, а также взрывоопасная пыль.
В виде исключения допускается устраивать открытые приямки и лотки в помещениях и на территориях с производствами категорий А и Б, если без этих приямков и лотков нельзя обеспечить требования технологического процесса.
В этих случаях приямки и лотки должны быть обеспечены надежной, непрерывно действующей приточной или приточно-вытяжной вентиляцией; число лестниц из открытых приямков при площади их более 50 м2 или протяженности свыше 30 м должно быть не менее двух.
Выходы из открытых приямков должны быть устроены на уровне пола помещений а противоположных сторонах приямков.

Примечание. В производствах, в которых применяются или перерабатываются вещества с плотностью паров и газов менее 0,8 по отношению к воздуху, допускается (если это необходимо по требованиям технологического процесса) устраивать невентилируемые каналы глубиной не более 0,5 м.

1.11. В пешеходных тоннелях и галереях не допускается предусматривать прокладку трубопроводов, транспортирующих ядовитые, легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, ядовитые и горючие газы, трубопроводов паровых тепловых сетей, а также транзитных кабелей любого назначения.
1.12. Не допускается предусматривать эвакуацию людей из помещений через кабельные сооружения (помещения), а также транзитную прокладку, воздуховодов через кабельные сооружения. Кабельные сооружения должны быть обеспечены системами дымоудаления.
1.13. При проектировании открытых крановых и разгрузочных железнодорожных эстакад должны предусматриваться помещения для защиты работающих от неблагоприятных метеорологических воздействий. Допускается использовать для этих целей помещения соседних зданий или зданий, к которым примыкают эстакады, если расстояние от наиболее удаленных рабочих мест до этих помещений не превышает 300 м. Помещения должны отвечать требованиям СНиП II-92-76.
1.14. Бетонные и железобетонные конструкции сооружений, подвергающиеся систематическому увлажнению атмосферными осадками, должны иметь на горизонтальных элементах (карнизах, полках и т. д.) гидроизоляцию и сливы, обеспечивающие свободный сток воды.
1.15. Настил обслуживающих площадок разгрузочных железнодорожных эстакад, открытых крановых эстакад, вытяжных башен и других сооружений следует проектировать с таким расчетом, чтобы исключалось скольжение при ходьбе (при стальных настилах следует предусматривать решетку в соответствии с ГОСТ 23120-78) и обеспечивался сток дождевой и талой воды (при деревянном настиле должны быть предусмотрены зазоры между досками, равные 20 мм).
1.16. В проектах подвалов, тоннелей, каналов. подпорных стен и других подземных сооружений должны приводиться указания о необходимости засыпки грунтом с уплотнением в соответствии с требованиями СН 536-81.
1.17. Низ опорной плиты стальных опор открытых сооружений должен располагаться выше планировочной отметки земли, как правило, не менее чем на 150 мм.
1.18. Строительные конструкции и технологическое оборудование следует крепить к бетонным и железобетонным конструкциям (фундаментам, силовым полам, стенам и т. п.), эксплуатируемым при расчетной температуре наружного воздуха до минус 65 (С включ. и при нагреве бетона фундаментов до 50 (С, анкерными болтами согласно обязательному приложению 2.
При соответствующем обосновании допускается применяя другие способы закрепления оборудования на фундаментах (например, на виброгасителях, на клею и др.).
1.19. Подземные сооружения, расположенные в зоне влияния блуждающих токов, должны быть защищены от электрокоррозии в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-85.
Стальные конструкции сооружения должны быть заземлены.
1.20. При проектировании высотных сооружений, подземных и наземных резервуаров для нефти и нефтепродуктов и газгольдеров должна предусматриваться молниезащита в соответствии с СН 305-77.
1.21. В проектах высотных сооружений (силосов, водонапорных башен, градирен, дымовых труб, вытяжных башен, башенных копров угольных и рудных шахт) должны предусматриваться мероприятия (световое ограждение, маркировочная окраска), обеспечивающие безопасность полета воздушных судов в соответствии с правилами Министерства гражданской авиации.
1.22. При расположении сооружений необходимо учитывать архитектурно-композиционное влияние высотных, надземных и емкостных (резервуаров для нефти и нефтепродуктов) сооружений на формирование застройки, в том числе внутризаводских площадей, магистралей и проездов, а при устройстве подпорных стен - на формирование элементов вертикальной планировки и благоустройство территории.
1.23. Дымовые трубы, вытяжные башни, градирни и другие высотные сооружения следует, как правило, располагать со стороны наиболее протяженных глухих стен зданий. От стен зданий, имеющих световые проемы, эти сооружения должны размешаться на расстоянии не меньшем, чем их диаметр в плане или протяженность стороны, обращенной к зданию, с соблюдением требований СНиП II-89-80 и СН 245-71.
1.24. Дымовые трубы, вытяжные башни, градирни и другие отдельно стоящие высотные сооружения, находящиеся рядом, должны иметь единые членения, фактуру и цвет наружных поверхностей, единую маркировочную окраску и однотипные светофорные площадки, когда эти сооружения удалены одно от другого на расстояние не более их высоты, если она не превышает 120 м, или не более половины этой высоты, если она превышает 120 м.
1.25. При проектировании высотных, надземных и емкостных (назаглубленных) сооружений следует разрабатывать цветовое решение их в соответствии с общим архитектурным решением предприятия.

ПОДЗЕМНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

2. ПОДПОРНЫЕ СТЕНЫ

2.1. Нормы настоящ"го раздела следует соблюдать при проектировании отдельно стоящих подпорных стен, возводимых на естественном основании на территориях промышленных предприятий городов и поселков, а также на подъездных и внутриплощадочных железных и автомобильных дорогах.

Примечание. Настоящие нормы не распространяются на подпорные стены гидротехнических сооружений и магистральных дорог.

2.2. Подпорные стены следует, как правило, проектировать железобетонными тонкостенными уголкового профиля, в том числе с контрфорсами и анкерными тягами.
Массивные подпорные стены допускается проектировать из бетона, бутобетона, бутовой кладки при специальном технико-экономическом обосновании.
2.3. Основные размеры подпорных стен (общая высота, ширина подошвы) следует назначать, как правило, кратными 0,3 м.
2.4. Глубину заложения подошвы подпорной стены следует натачать в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83. Минимальная глубина заложения подпорных стен должна быть не менее 0,6 м внескальных и не менее 0,3 м в скальных грунтах. При наличии кювета глубина заложения назначается от дна кювета.
2.5. 3 продольном направлении подошву подпорной стены следует принимать горизонтальной или с уклоном не более 0,02. При большем уклоне подошва выполняется ступенчатой.
В поперечном направлении подошва подпорной стены должна быть горизонтальной или с уклоном в сторону засыпки не более чем 0,125.
2.6. Расстояния между температурно-усадочными швами следует принимать не более 10 м в монолитных бутобетонных и бетонных подпорных стенах без конструктивного армирования, 20 - в монолитных бетонных конструкциях при наличии конструктивного армирования, 25 - в монолитных и сборно-монолитных железобетонных конструкциях и 30 - в сборных железобетонных конструкциях.
Расстояние между температурно-усадочными швами допускается увеличивать при проверке конструкций расчетом.
2.7. Высота подпорных стен для грузовых рамп автомобильного транспорта со стороны подъезда автомобилей должна быть равной 1,2 м от уровня поверхности проезжей части дорог или погрузочно-разгрузочной площадки.
Высота подпорных стен для грузовых и пассажирских рамп железнодорожного транспорта от уровня головки рельсов должна быть равной 1,1 м для колеи 1520 мм и 0,75 м для копай 750 мм.
2.8. В местах, где возможно движение пешеходов, подпорные стены должны иметь ограждения высотой 1 м.
При расположении автодорог вдоль подпорной стены у стены следует предусматривать тротуар шириной не менее 0,75 м с бортовым камнем высотой не менее 0,4 м.
2.9. Минимальное расстояние от оси ближайшего железнодорожного пути до внутренней грани подпорной стены на прямых участках следует принимать не менее 2,5 м.
2.10. В выемках железнодорожного полотна минимальное расстояние от оси ближайшего железнодорожного пути до наружной грани подпорной стены на уровне подошвы шпал и выше на прямых участках должно быть не менее 3,1 м.
2.11. На кривых участках пути минимальные расстояния от оси ближайшего железнодорожного пути до подпорной стены необходимо увеличивать согласно табл. 1.

Таблица 1


Радиусы кривых, м


Увеличение расстояния, м

1800 1200

0,1
1000 700
0,2
600 и менее

0,3

2.12. Обратную засыпку пазух подпорных стен следует производить дренирующими грунтами (песчаными или крупнообломочными). Допускается использовать местные связные грунты - супеси и суглинки. Не допускается применять для обратных засыпок тяжелые и пластичные глины, а также грунты, содержащие органические и растворимые включения болев 5 % по весу. Грунты засыпок должны быть уплотнены.
2.13. Поверхность подпорных стен, обращенная в сторону засыпки, должна быть защищена гидроизоляцией. Допускается использовать окрасочную гидроизоляцию битумными растворами или мастиками в соответствии с СН 301-65.
При расположении подпорных стен вне здания следует предусматривать устройство со стороны подпора грунта пристенного дренажа из камня, щебня или гравия с продольным уклоном 0,04. В подпорной стене через 3-6 м должны быть предусмотрены отверстия для выпуска воды из дренажа.
2.14. На косогорных участках для отвода атмосферных вод за гранью стены со стороны грунта дол. жен быть устроен водоотводной кювет.
2.15. Подпорные стены следует рассчитывать на нагрузки от активного давления грунта засыпки с учетом временных нагрузок, расположенных на призме обрушения, включая нагрузки от подвижного состава железных дорог и автомобильного транспорта.
2.16. Давление грунта для подпорных стен следует определять согласно обязательному приложению 1.
Активное давление грунта для уголковых подпорных стен следует определять исходя из условия образования за стеной клиновидной симметричной (а при короткой задней консоли - несимметричной) призмы обрушения. В этом случав давление грунта принимается действующим на наклонную плоскость, проведенную под углом ?0 к вертикали. Вес грунта в контуре abcd прибавляется к весу стены (черт. 1).
Расчет уголковых подпорных стен производится так же, как и массивных, принимая ? = ?0 и ? = ?.
При короткой задней консоли, когда плоскость призмы обрушения пересекает заднюю грань стены, давление грунта допускается принимать на условную наклонную плоскость, проведенную через точки а и с, если расстояние от верха стены до пересечения с плоскостью обрушения не превышает 0,25h, где h - высота стены (от поверхности грунта до подошвы).
Когда плоскость обрушения пересекает стену ниже 0,25h, давление грунта следует определять раздельно для вертикального участка и наклонной грани призмы обрушения.



Черт. 1. Расчетные схемы подпорных стен
а массивных; б уголкового профиля

2.17. Наибольшее значение активного давления грунта при наличии на горизонтальной поверхности засыпки равномерно распределенной нагрузки q следует определять при расположении этой нагрузки в пределах всей призмы обрушения, если нагрузка ив имеет фиксированного положения.
2.18. При расчете подпорных стен по предельным состояниям первой группы (по несущей способности) следует выполнять расчеты:
устойчивости положения стены против сдвига;
устойчивости грунта основания под подошвой подпорных стен (для нескальных грунтов);
прочности скального основания;
прочности элементов конструкций и узлов соединения.
При расчете по предельным состояниям второй группы (по пригодности к эксплуатации) необходимо производить проверки:
основания на допустимые деформации;
элементов конструкций на допустимые величины раскрытия трещин.
2.19. Расчет устойчивости положения стены против сдвига следует производить по подошве стены (плоский сдвиг) и по ломаным поверхностям скольжения (глубинный сдвиг) из условия

(1)

где Fsa - сдвигающая сила, равная сумме проекций всех сдвигающих сил на горизонтальную плоскость:

(2)

?c - коэффициент условий работы, принимаемый: для песков, кроме пылеватых, ?c = 1; для песков пылеватых, а также пылевато-глинистых грунтов в стабилизированном состоянии ?c = 0,9; для пылевато-глинистых грунтов в нестабилизированном состоянии ?c = 0,85;
для скальных грунтов:
невыветрелых и слабовыветрелых ?c = 1;
выветрелых ?c = 0,9;
сильновыветрелых ?c = 0,8;
?n - коэффициент надежности по назначению сооружения, принимаемый 1,2; 1,15 и 1,1 соответственно для зданий и сооружений I, II и III классов, устанавливаемых в соответствии с "Правилами учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций";
Fsr удерживающая сила, равная сумме проекций всех удерживающих сил на горизонтальную плоскость:

(3)

здесь Fv сумма проекций всех сил на вертикальную плоскость;
?I и cI соответственно угол внутреннего трения и удельное сцепление грунта основания, определяемые по обязательному приложению 1;
? - угол наклона поверхности скольжения к горизонту;
А - площадь подошвы стены;
Еhr - пассивное сопротивление грунта.
Пассивный отпор грунта следует учитывать до глубины пересечения вертикальной плоскости, проведенной через переднюю грань подошвы, с пред полагаемой плоскостью скольжения.
Расчет устойчивости подпорной стены против сдвига должен выполняться для трех значений угла ?:? = 0 - плоский сдвиг, ? = 0,5?I и ? = ?I глубинный сдвиг.
При сдвиге по подошве стены (? = 0) расчетные характеристики грунта ?I и сI в формуле (3) принимаются не более 30( для ?I и не более 5 кПа (0,5 тс/м2) для сI, а коэффициент пассивного сопротивления грунта ?hr = 1.
2.20. Устойчивость подпорной стены против сдвига по скальному грунту следует проверять из условия (1), где Fsr определяется по формуле

(4)

здесь Fv, Ehr - обозначение то же, что в формуле (3);
f - коэффициент трения подошвы по скальному грунту, принимаемый по результатам испытаний, но не более 0,65.
2.21. Расчет устойчивости грунта основания под подошвой стены следует производить из условия

(5)

где ?c, ?n - обозначения теже, что в формуле (1);
Nu вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания, определяемая согласно СНиП 2.02.01-83.
2.22. Пои определении расчетных усилий (изгибающих моментов, нормальных и поперечных сил) в элементах подпорной стены уголкового профиля интенсивность горизонтального давления грунта ph с учетом временной нагрузки, расположенной на поверхности в пределах призмы обрушения, должна приниматься действующей непосредственно на заднюю поверхность стены, а интенсивность вертикального давления pv от веса грунта и временной нагрузки, расположенной непосредственно над подошвой фундамента подпорной стены, - действующей только на нее.
2.23. Расчет основания по деформациям следует производить на нормативное давление грунта в соответствии со СНиП 2.02.01-83.
Эпюру напряжений следует принимать, как правило, трапециевидной. Допускается треугольная эпюра напряжений при условии, что площадь сжатой зоны должна быть не менее 75 % общей площади подошвы фундамента подпорной стены.

3. ПОДВАЛЫ

3.1. Нормы настоящего раздала следует соблюдать при проектировании подвалов производственного назначения как отдельно стоящих, так и встроенных.
3.2. Подвалы следует, как правило, проектировать одноэтажными. По технологическим требованиям допускается устройство подвалов с техническим этажом для кабельных разводок.
В обоснованных случаях допускается выполнять подвалы с большим числом кабельных этажей.
3.3. В однопролетных подвалах размер пропета, как правило, следует принимать 6 м; допускается пропет 7,5 м, если это обусловливается технологическими требованиями.
Многопролетные подвалы следует проектировать. как правило, с сетками колонн 6х6 и 6х9 м.
3.4. Высоту от пола подвала до низа ребер плит перекрытия следует назначать кратной 0,6 м, но не менее 3 м.
Высоту технического этажа для кабельных разводок в подвалах необходимо принимать не менее 2,4 м.
3.5. Высота проходов а подвалах (в чистоте) должна назначаться не менее 2 м.
3.6. Монтажные и эксплуатационные проемы в перекрытиях подвальных помещений должны быть прямоугольными. Монтажные проемы следует перекрывать съемными плитами в уровне верха конструкции перекрытия подвала, имеющими предел огнестойкости такой же, как перекрытие. Эксплуатационные проемы следует перекрывать съемными плитами в уровне отмотки чистого пола цеха.
3.7. Полы подвальных помещений следует предусматривать с уклоном к трапам (приямкам) канализации с обособленной системой отвода воды. Непосредственное соединение приямков с ливневой и другими типами канализации запрещается.
3.8. Стены подвалов надлежит проектировать, как правило, из несущих железобетонных панелей, устанавливаемых вертикально. Допускается проектировать стены подвалов из железобетонных блоков и монолитного железобетона.
3.9. Подвальные помещения при наличии подземных вод должны быть защищены гидроизоляцией в соответствии с требованиями СН 301-65.
В качестве основной меры защиты следует устраивать пластовые дренажи под всем полом подвала.
3.10. Температурно-усадочные швы в подвалах следует предусматривать на расстоянии не более 60 м для монолитных и 120 м для сборных и сборно-монолитных конструкций подвалов (без расчета на температурно-усадочные деформации). При назначении предельных расстояний между температурно-усадочными швами необходимо устраивать временный шов по середине температурного блока.
3.11. Обратную засыпку пазух котлована надлежит производить с двух противоположных сторон подвала с перепадом по высоте не более 1 м.
3.12. В зданиях и сооружениях с нагрузкой на пол более 100 кПа (10 тс/м2) подвалы, как правило, размещать не следует.
3.13. Наружные стены подвалов должны быть рассчитаны по предельным состояниям первой и второй групп на те же условия, что и подпорные стены. Для стен подвалов расчет на устойчивость конструкций против глубинного сдвига при ? = 0,5?I и ? = ?I по п. 2.19 производить не следует.
3.14. Горизонтальное активное давление грунта от собственного веса и временной нагрузки необходимо определять по обязательному приложению 1.
3.15. При одностороннем загружении подвала временной нагрузкой расчет должен выполняться с учетом упругого отпора грунта с противоположной стороны подвала, который должен определяться в зависимости от модуля деформации грунта засыпки Е', значение которого допускается определять по формуле

(6)

где h1 - расстояние от уровня пола до низа перекрытия; значение в скобках принимается не более единицы;
?1 = 0,7 при засылке грунтом основания;
?1 = 0,9 то же, малосжимаемым грунтом;
Е - модуль деформации грунта основания.
3.16. За расчетную схему конструкции подвала принимается поперечная рама, состоящая из стен, колонн и опертых на них элементов перекрытия (черт. 2).



Черт. 2. Расчетная схема поперечной рамы подвала

3.17. Стену, входящую в поперечную раму подвала (черт. 3), следует рассчитывать как стержень переменной жесткости по высоте, шарнирно опертый поверху и защемленный в фундамент бесконечной жесткости, который опирается на упругое основание, характеризуемое модулем деформации грунта Е.



Черт. 3. Расчетная схема стены подвала

3.18. Активное давление грунта следует определять по обязательному приложению 1 с разделением нагрузки на симметричную ph 1,2,3 и одностороннюю ph 4,5,6.
Усилия в стене подвала следует определять как в балочной конструкции в зависимости от реакции R на верхней опоре на единицу длины стены.
3.19. При симметричном действии нагрузки реакцию R1 следует определять по формуле

(7)

где ph 1, ph 2, h2, h3 см. черт. 3;
k - коэффициент, учитывающий изменение реакции R1 за счет поворота фундамента:

(8)

здесь ? - коэффициент, принимаемый равным: 6 - для положительных значений М и Q; 3 - для их отрицательных значений, а также для М0 и Fsa (см. черт. 3);

(9)

Еb - модуль упругости бетона;
Е - модуль деформации грунта основания;
b - ширина подошвы фундамента стены;
Ih - момент инерции 1 м сечения стены, который допускается определять по приведенной толщине стены tred, определяемой по формуле

(10)

где t1 - толщина стены в верхней части;
t2 - то же, в нижней чести (в уровне сопряжения с фундаментом);
G1 - сумма веса грунта и временной нагрузки на внешней стороне фундамента при симметричном ее расположении;
е - эксцентриситет приложения силы G1 (G2) относительно центра тяжести подошвы фундамента;
v1 и v2 - коэффициенты, учитывающие изменение толщины стены по высоте и принимаемые по табл. 2.

Таблица 2


t1/t2


1,0

0,7

0,6

0,5

0,4

0,3

v1

0,375

0,357

0,346

0,335

0,321

0,303
v2

0,1
0,092
0,088
0,083
0,076
0,069

3.20. При одностороннем действии горизонтальной нагрузки реакцию R2 следует определять по формуле

(11)

где ph 4, ph 5 см. черт. 3;
G2 - вес временной нагрузки на внешней стороне фундамента при одностороннем ее расположении;
k1 - коэффициент, учитывающий изменение реакции R2 за счет смешения перекрытия при одностороннем загружении подвала:

(12)

здесь k0 - коэффициент, принимаемый равным: 4 - для однопролетных подвалов, 3 - для двухпролетных, 2 - для трехпролетных подвалов, 0 - для подвалов с несмещаемым перекрытием;
Е - определяется по формуле (6).
3.21. Расчет устойчивости стен подвала против сдвига по контакту подошвы с основанием, а также устойчивость грунта основания под подошвой фундамента следует производить соответственно по формулам (1), (3), (4), (5).
3.22. При расчете стен подвалов на сдвиг удерживающую силу Fsr следует определять по формуле (3), а сдвигающую силу Fsa в уровне подошвы фундамента от симметричной нагрузки по формуле

(13)

3.23. Момент от симметричной нагрузки в уровне подошвы фундамента М0 следует определять по формуле

(14)

от односторонней нагрузки Fsa и М0 следует определять аналогично формулам (13) и (14), заменив соответственно R1 на R2, ph1 на ph4 и ph3 - на ph6.
3.24. Если устойчивость стен подвала против сдвига не обеспечивается принятыми размерами фундаментов, необходимо предусматривать мероприятия, препятствующие сдвигу, например устройства распорок и др. В этом случав приведенный угол наклона равнодействующей внешней нагрузки к вертикали в уровне подошвы фундамента принимается равным нулю.
3.25. При наличии конструкций, препятствующих повороту фундамента (сплошная фундаментная плита, перекрестные ленты для внутреннего каркаса и т. п.) коэффициент k следует принимать равным нулю.
3.26. Эвакуационные выходы и лестницы из подвалов в помещения категорий В, Г и Д, противопожарные требования к подвальным помещениям категории В или складам сгораемых материалов, а также несгораемых материалов а сгораемой упаковке следует предусматривать по СНиП 2.09.02-85.
3.27. Кабельные подвалы и кабельные этажи подвалов следует разделять противопожарными перегородками на отсеки объемом не более 3000 м3 при предусмотрении объемных средств пожаротушения.
3.28. Из каждого отсека подвала, кабельного подвала или кабельного этажа подвала необходимо предусматривать не менее двух выходов; выходы следует располагать в разных сторонах помещения.
Выходы должны размешаться так, чтобы не было тупиков длиной более 25 м. Длина пути от наи. болев удаленного места нахождения обслуживающего персонала до ближайшего выхода не должна превышать 75 м. Второй выход допускается предусматривать через расположенное на том же уровне (этаже) соседнее помещение (подвал, этаж подвала, тоннель) категорий В, Г и Д. При выходе в помещения категории В суммарная длина пути эвакуации не должна превышать 75 м.
3.29. Двери выходов из кабельных подвалов (кабельных этажей подвалов) и двери между отсеками должны быть противопожарными, открываться по направлению ближайшего выхода и иметь устройства для самозакрывания.
Притворы дверей должны быть уплотнены.
3.30. Эвакуационные выходы из маслоподвалов и кабельных этажей подвалов следует, как правило, осуществлять через обособленные лестничные клетки, имеющие выход непосредственно наружу. Допускается использовать общую лестничную клетку, ведущую к надземным этажам, при этом для подвальных помещений должен быть устроен обособленный выход из лестничной клетки на уровне первого этажа наружу, отделенный от остальной части лестничной клетки на высоту одного этажа глухой противопожарной перегородкой с пределом огнестойкости не менее 1 ч.
При невозможности устройства выходов непосредственно наружу допускается их устраивать в помещения категорий Г и Д с учетом требований п. 3.26.
3.31. В маслоподвалах независимо от площади и в кабельных подвалах объемом более 100 м3 необходимо предусматривать автоматические установки пожаротушения. В кабельных подвалах меньшего объема должна быть автоматическая пожарная сигнализация. Кабельные подвалы энергетических объектов (АЭС, ТЭЦ, ГРЭС, ТЭС, ГЭС и т. д.) независимо от площади оборудуются установками автоматического пожаротушения.
3.32. Допускается предусматривать отдельно стоящие одноэтажные насосные станции (или отсеки) категорий А, Б и В, заглубленные ниже планировочных отметок земли более чем на 1 м, площадью не более 400 м2.
Из этих помещений следует предусматривать:
один эвакуационный выход через лестничную клетку, изолированную от помещений, при площади пола не более 54 м2;
два эвакуационных выхода, расположенных в противоположных сторонах помещения, при площади пола более 54 м2.
Второй выход допускается устраивать по вертикальной лестнице, находящейся в шахте, изолированной от помещений категорий А, Б и В.
3.33. Устройство порогов у выходов из подвалов и перепадов в уровне пола ив допускается, за исключением маслоподвалов, где на выходах должны быть пороги высотой 300 мм со ступенями или пандусами.

4. ТОННЕЛИ И КАНАЛЫ

4.1. Нормы настоящего раздела надлежит соблюдать при проектировании тоннелей (конвейерных, подштабельных, пешеходных, коммуникационных, кабельных и комбинированных) и каналов, сооружаемых открытым способом.
4.2. высота и ширина тоннелей, каналов (между выступающими частями несущих конструкций) должны приниматься кратными 0,3 м.
4.1. Тоннели и каналы следует, как правило, проектировать сборными из унифицированных железобетонных элементов. При технико-экономическом обосновании допускается применять тоннели или их элементы (углы поворота, камеры и др.) из монолитного железобетона.
Для отделки пешеходных тоннелей следует использовать долговечные, экономичные, удобные в эксплуатации несгораемые материалы, допускающие легкую очистку и промывку.
4.4. Кабельные каналы не допускается располагать на участках, где могут быть пролиты расплавленный металл, горючие и легковоспламеняющиеся жидкости, жидкости с высокой температурой или вещества, разрушающие оболочку кабелей.
4.5. В тоннелях и каналах необходимо предусматривать продольный уклон не менее 0,002 и поперечный уклон не менее 0,01. В тоннелях через каждые 100-150 м следует устраивать приямки для сбора жидкостей и отвода их в канализацию; в каналах приямки для сбора жидкостей должны предусматриваться в колодцах или камерах. Запрещается соединять приямки с ливневой и другими типами канализации.
Продольный уклон пешеходных тоннелей следует принимать не более 0,04, а поперечный - не более 0,01. Допускается при соответствующем обосновании устраивать пол без продольного уклона.
4.6. Тоннели и каналы, располагаемые вне зданий и дорог, должны быть, как правило, заглублены от поверхности земли до верха перекрытия не менее чем на 0,3 м.
На огражденных территориях, доступных только для обслуживающего персонала, отметку верха перекрытия кабельных каналов допускается предусматривать на уровне планировочной отметки земли.
4.7. Тоннели и каналы, располагаемые под автомобильными дорогами, должны быть заглублены от верха дорожного покрытия до верха перекрытий не менее чем на 0,5 м, при расположении под железными дорогами не менее чем на 1 м от низа шпал.
4.8. При расположении тоннелей и каналов внутри цехов минимальное заглубление верха перекрытий от отметки чистого пола следует, как правило, принимать:
для тоннелей - 0,3 м;
для каналов допускается отметку верха перекрытия канала принимать равной отметке чистого пола.
4.9. Каналы и тоннели должны быть рассчитаны:
по предельным состояниям первой группы (по несущей способности) - на прочность элементов конструкций и узлов соединения;
по предельным состояниям второй группы (по пригодности к нормальной эксплуатации) - на допустимые значения деформаций и ширины раскрытия трещин.
4.10. При расчетах конструкций тоннелей и каналов необходимо учитывать симметричное и одностороннее загружения их временными вертикальными нагрузками. Расчет следует производить с учетом упругого отпора грунта в вертикальном и горизонтальном направлениях, принимая упругое основание в виде однородной среды, характеризуемой модулем деформации Е для грунта ненарушенного сложения (грунта основания) и модулем деформации Е' для грунта засыпки. Модуль деформации Е' допускается определять по формуле (6).
4.11. При симметричном загружении (черт. 4) изгибающий момент в нижнем узле тоннеля М1 с шарнирным опиранием плит перекрытия следует определять по формуле

(15)

где k - коэффициент, учитывающий изменение момента в нижнем узле за счет его поворота:

(16)

N1 - нормальная сила (черт. 4, a);
?N, ?M коэффициенты, определяемые по формулам:

(17)

(18)

здесь ?v - показатель гибкости днища:

(19)

В формулах (15) (19) приняты следующие обозначения:
Iv - момент инерции 1 м сечения днища;
Е - модуль деформации грунта основания;
v3, v4 - коэффициенты, учитывающие изменение толщины стены по высоте и принимаемые по табл. 3 в зависимости от толщины стены в верхней t1 и нижней t2 частях тоннеля.

Таблица 3


t1/t2


1,0

0,7

0,6

0,5

0,4

0,3

v3

0,0583

0,0683

0,0753

0,0813

0,0883

0,0993
v4

0,0667
0,0747
0,0747
0,0837
0,0907
0,0977

Усилия в стене следует определять как для балки, лежащей на двух опорах, с нагрузками ph1, ph2, реакцией на верхней опоре (распорке) R1 и опорным моментом на нижней споре M1.
Усилие в верхней распорке R1 определяется по формуле

(20)

Усилия в днище следует определять как для балки, лежащей на упругом основании с модулем деформации Е и загруженной симметричными силами N1 и моментами M1 (см. черт. 4, a).




Черт. 4. Расчетная схема тоннеля с шарнирами в уровне плит перекрытия

а симметричное загружение; б - одностороннее загружение

4.12. При одностороннем загружении горизонтальными нагрузками ph3, ph4 (черт. 4, б) момент в нижнем левом углу тоннеля определяется по формуле

(21)

где k1 коэффициент, учитывающий изменение моменте в нижнем узле за счет смещения перекрытия:

(22)

Е' - определяется по формуле (6).
Остальные обозначения те же, что в формуле (15).
Усилие в верхней распорке R2 определяется аналогично формуле (20).
Горизонтальное смещение тоннеля понизу и момент в правом нижнем узле тоннеля ввиду их малой величины принимаются равными нулю.
Усилия в загруженной (левой) стене определяются аналогично усилиям в стене от симметричной нагрузки. Усилия в днище определяются аналогично усилиям от симметричной нагрузки, но с приложением одностороннего момента М2 (см. черт. 4).
Усилия в незагруженной, отпорной (правой), стене определяются как для балки, лежащей на упругом основании с модулем деформации грунта Е' и имеющей несмещаемую горизонтальную опору в уровне днища и нагруженную на верхнем конце силой R2.
4.13. При заглублении верха тоннеля от поверхности грунта более чем на 2 м, а также при временной нагрузке, расположенной на поверхности, интенсивностью q ? 9,81 кПа (1 тс/м2) независимо от глубины заложения расчет тоннелей допускается производить только на симметричное загружение полной нагрузкой.
4.14. Расчетные усилия в замкнутых тоннелях и каналах, с шарнирными узлами посредине стены должны определяться с учетом изменений расчетных усилий (моментов и поперечных сил), вызванных взаимодействием конструкций с грунтом.
4.15. Тоннели и каналы, заложенные ниже прогнозируемого уровня подземных вод, следует рассчитывать на всплытие на расчетные нагрузки по формуле

(23)

где ?G - сумма всех постоянных вертикальных расчетных нагрузок с минимальными коэффициентами надежности по нагрузке, действующих на длину одного метра тоннеля или канала;
А - площадь подошвы тоннеля или канала на длину одного метра;
hw - расстояние от уровня грунтовых вод до подошвы тоннеля или канала (без учета бетонной подготовки);
?w удельный вес воды, равный 1;
?f - коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый равным 1,2.
4.16. Выходы из конвейерных, коммуникационных (кроме кабельных) тоннелей должны предусматриваться не реже чем через 100 м, но не менее двух, кроме случаев, предусмотренных нормативными документами по строительному проектированию предприятий отдельных отраслей промышленности.

Примечания. 1. Выходами коммуникационных тоннелей могут служить люки, оборудованные легко открывающимися изнутри крышками и запорными устройствами, стационарными лестницами или скобами.
2. В кабельных тоннелях допускается увеличение расстояния между выходами до 120 м при маслонаполненных кабелях и до 150 м при других кабелях.
3. Выходы из межцеховых кабельных тоннелей, как правило, следует выполнять с надземной частью, совмещенной с вентиляционными камерами. Лестницы в этих выходах следует выполнять вертикальными, двери их надземной части должны открываться наружу. Камера выхода должна быть отделена от основной части тоннеля (отсека) несгораемой противопожарной перегородкой.
4. Выходы из внутрицеховых кабельных тоннелей следует предусматривать через лестничные клетки (ведущие также не верхние этажи здания) либо через отдельные лестницы, ведущие только на первый этаж. Лестницы и лестничные клетки должны иметь выход непосредственно наружу или в помещение первого этажа (с учетом требований п. 4.17). При использовании для выхода общей лестничной клетки (ведущей также на верхние этажи) для кабельных тоннелей следует устраивать в лестничной клетке обособленный выход наружу, отделенный от остальной лестничной клетки несгораемой перегородкой с пределом огнестойкости 1 ч. Если для выхода предназначена отдельная лестница, ведущая на первый этаж здания, она должна ограждаться противопожарными перегородками, при этом на выходе из тоннеля на лестницу следует предусматривать тамбур, если в уровне первого этажа устраивается открытый проем. Площадки лестниц, черед которые осуществляется выход из кабельных тоннелей, могут использоваться также для организации выхода их других подвальных помещений.

4.17. Выходы из конвейерных, коммуникационных и кабельных тоннелей должны предусматриваться наружу (на территорию предприятия, населенного пункта и т. п.) или в помещения категорий Г и Д по степени огнестойкости.
Двери на выходе из кабельных тоннелей следует предусматривать открывающимися в направлении выхода из тоннеля и снабженными самозапирающимися замками.
Если выходы ведут наружу, двери допускается выполнять из сгораемого материала, предел огнестойкости не нормируется.
Если выходы ведут в помещение, двери должны быть самозапирающимися с уплотнением в притворах и иметь предел огнестойкости не менее 0,6 ч.
Во внутрицеховых (внутри зданий) тоннелях замки должны открываться без ключа как из тоннеля, так и из помещения, если это помещение электротехническое или кабельное; в случае, если выход из кабельного тоннеля ведет в другое смежное производственное помещение, замки должны открываться без ключа только из тоннеля.
4.18. Выходы из подштабельных тоннелей, предназначенных для транспортирования негорючих материалов и руды, следует предусматривать не реже чем через 100 м, но не менее двух, расположенных в торцах склада. Для устройства промежуточных выходов следует предусматривать поперечные тоннели с переходами под продольными конвейерами или над ними и выходами за пределы склада.
4.19. Расстояние от тупикового конца тоннеля (включая кабельные) до ближайшего выхода следует назначать не более 25 м.
В тоннелях длиной до 50 м допускаются предусматривать один выход при условии обеспечения длины от тупикового конца тоннеля до выхода не более 25 м.
4.20. Люки тоннелей не следует располагать на проездах, вплотную к зданиям, сооружениям, другим люкам и колодцам и ближе чем на 2 м от рельса железнодорожного пути.
4.21. На прямолинейных участках коммуникационных тоннелей, предназначенных для прокладки трубопроводов, не реже чем через 300 м следует предусматривать монтажные проемы длиной не менее 4 м и шириной не менее наибольшего диаметра прокладываемой трубы плюс 0,1 м, но не менее 0,7 м.
Монтажные проемы необходимо перекрывать сборными железобетонными плитами.
4.22. В каналах, под наружными или противопожарными стенами и стенами (перегородками), разделяющими смежные помещения категорий А, Б и В, необходимо устраивать глухие диафрагмы из несгораемых материалов с пределом огнестойкости, соответствующим огнестойкости стен, но не менее 0,75 ч.
В каналах, предназначенных для прокладки трубопроводов с легковоспламеняющимися и горючими жидкостями или горючими газами под стенами, разделяющими смежные помещения, должна быть выполнена засылка леском на всю высоту канала на длину не менее 1 м поверху в каждую сторону от оси стены. Через каждые 80 м по длине канала необходимо устраивать песчаные отсыпки (перемычки) длиной не менее 2 м.

Примечание. В подпольных каналах-воздуховодов установка огнезадерживающих клапанов взамен диафрагм не допускается.

4.23. В тоннелях (кроме пешеходных и кабельных) допускается прокладка маслопроводов (например, в прокатных цехах заводов черной металлургии) при условии разделения тоннелей на отсеки длиной не более 150 м. Перегородки между отсеками должны иметь предел огнестойкости не менее 0,75 ч, а двери в перегородках - не менее 0,6 ч.
4.24. Кабельные тоннели и каналы необходимо выполнять из несгораемых материалов с пределом огнестойкости не менее 0,75 ч.
Кабельные тоннели надлежит разделять на отсеки противопожарными несгораемыми перегородками. Длина отсека тоннеля должна быть ив более 150 м, а при маслонаполненных кабелях - не более 120 м.
Двери между отсеками должны быть противопожарными, самозакрывающимися без замков, иметь уплотнение в притворах и открываться в направлении ближайшего выхода.
4.25. Каналы следует проектировать со съемными несгораемыми перекрытиями (плитами, лотками и др.).
Допускается в помещениях с паркетными полами (например, в помещениях щитов управления) устраивать перекрытия кабельных каналов из деревянных щитов с паркетом, защищенным снизу несгораемым или трудносгораемым материалом, с покрытием по нему черной горячекатаной жестью или тонколистовой кровельной сталью, обеспечивающими предел огнестойкости не менее 0,5 ч.
Перекрытия должны иметь приспособления для подъема. Масса отдельного поднимаемого вручную элемента перекрытия не должна превышать 50 кг. В производственных помещениях и электропомещениях при расположении каналов в зоне действия цехового подъемно-транспортного оборудования (краны мостовые, подвесные однобалочные, тали и т. п.), а также вне зданий в зоне действия передвижного подъемно-транспортного оборудования масса элемента перекрытия не нормируется.
4.26. Тоннели и каналы должны быть защищены от проникания в них подземных и поверхностных вод в соответствии с СН 301-65.
4.27. Переход с одной отметки кабельного тоннеля на другую следует осуществлять с помощью пандуса с уклоном не более 15( либо лестницы с уклоном не более 1:1. Указанный переход должен быть только в пределах одного отсека; устройство ступеней либо уклонов непосредственно возле разделительных перегородок запрещается. Расстояние от лестницы или наклонного участка пола до разделительной перегородки должно быть не менее 1,5 м.
4.28. Тоннели любого назначения надлежит проветривать непрерывно действующими, основными вентиляторными установками, оборудованными реверсивными устройствами и расположенными на поверхности в зонах, не загрязненных пылью, дымом и газами.
4.29. Кабельные тоннели должны быть обеспечены независимой вентиляцией каждого отсека, автоматически отключающейся при подаче импульса от системы пожаротушения или от системы пожарной сигнализации.
4.30. Установками автоматического пожаротушения следует оборудовать следующие внутрицеховые тоннели внутренним объемом более 100 м3:
кабельные тоннели;
комбинированные (с прокладкой кабелей) тоннели, в которых проложено более 12 кабелей.
Автоматическую пожарную сигнализацию надлежит предусматривать:
во внутрицеховых кабельных тоннелях внутренним объемом от 20 до 100 м3;
во внутрицеховых комбинированных тоннелях, в которых проложено от 5 до 12 кабелей;
в межцеховых кабельных тоннелях внутренним объемом более 50 м3;
в межцеховых комбинированных тоннелях, в которых проложено болев 12 кабелей.
4.31. Пожары в межцеховых кабельных тоннелях следует тушить с помощью передвижных средств - пожарных автомобилей, подающих воду или высокократную пену непосредственно к очагу пожара, или систем с сухотрубами со стационарно установленными распылителями воды или пеногенераторами.
Для подачи средств пожаротушения внутрь каждого отсека от передвижной пожарной техники следует использовать выходы из тоннелей и вентиляционные шахты.
Если расстояние между выходами из тоннеля и вентиляционными шахтами превышает 30 м, должны быть предусмотрены дополнительные люки, расположенные таким образом, чтобы расстояние между местами подачи огнегасящего вещества внутрь тоннеля не превышало 30 м.
Люки для подачи средств пожаротушения должны иметь размеры 700х700 мм или диаметр 700 мм; люки должны закрываться двойными металлическими крышками, из которых нижняя должна иметь снаружи приспособление для закрывания на замок. Под крышками люка, предназначенного только для подачи средств пожаротушения, не должно быть лестниц или скоб.
При установке а тоннеле систем с сухотрубами и стационарных систем пожаротушения устройство дополнительных люков не требуется.

5. ОПУСКНЫЕ КОЛОДЦЫ

5.1. Нормы настоящего раздела должны соблюдаться при проектировании опускных колодцев, предназначаемых для устройства заглубленных сооружений с использованием внутреннего объема колодцев и для глубоких опор.
5.2. В плане опускные колодцы, как правило, должны иметь форму круга или вписанного в него многоугольника. Монолитные колодцы допускается проектировать прямоугольной формы. При прямоугольном очертании колодца углы необходимо закруглять.
5.3. Диаметр в свету круглых и размер сторон прямоугольных колодцев следует, как правило, принимать, от 6 до 24 м - кратными 3 м, а от 24 до 60 м - кратными 6 м. Разрешается принимать эти размеры кратными 0,6 м.
Размер колодцев по высоте следует принимать кратным 0,6 м.
5.4. В прямоугольных а плане колодцах с отношением размеров сторон болев чем 1:2 необходимо предусматривать поперечные несущие перегородки или временные (на период опускания) распорки.
5.5. При примыкании колодца к другим сооружениям следует учитывать разность осадок сооружений.
5.6. Колодцы следует проектировать, как правило, тонкостенными, погружаемыми в тиксотропной рубашке, за исключением строительства на скальных грунтах, а также на площадках с оползнями, карстами или пустотами.
5.7. Сборные железобетонные стены колодцев следует проектировать из плоских панелей или крупногабаритных пустотелых блоков из тяжелого бетона класса не ниже В25. Класс бетона или раствора для замоноличивания сборных конструкций должен быть не нижа класса бетона соединяемых элементов.
Монолитные железобетонные стены колодцев следует проектировать из тяжелого бетона класса не ниже В15.
5.8. Железобетонные днища колодцев должны быть монолитными из тяжелого бетона класса не ниже В15.
5.9. Бетой колодцев, погружаемых в обводненные грунты, должен иметь проектную марку по водонепроницаемости не нижа W4; марку по морозостойкости и среднюю плотность бетона следует принимать по СНиП 2.03.01-84.
5.10. Горизонтальное давление грунта на стены и нож колодца следует определять как сумму давлений: основного - от грунта или тиксотропного раствора и дополнительного - от крена колодца, возникающего в результате его погружения.
5.11. Основное горизонтальное давление грунта в период погружения колодца следует определять по формуле

(24)

где

c0, ?0 - удельное сцепление и угол внутреннего трения грунта, принимаемые при отсутствии покрытий стен и электроосмоса равными:

(25)

k1, k2, k3 - коэффициенты, зависящие от угла внутреннего трения грунта ? и отношения и определяемые по табл. 4;
r - радиус наружной окружности колодца или условный радиус для некруглых в плане колодцев, который принимается равным наибольшему расстоянию от центральной оси колодца до наиболее удаленной точки его наружной поверхности;
? - удельный вес грунта;
z - расстояние от поверхности грунта до рассматриваемого сечения;
q - сплошная вертикальная равномерно распределенная нагрузка, принимаемая 20 кПа (2 тс/м2), кроме случаев, особj оговоренных в задании;
с - удельное сцепление грунта;
k коэффициент, учитывающий уменьшение сцепления грунта в результате сдвига и назначаемый в зависимости от консистенции грунта.
При расчетах по предельным состояниям первой группы (в скобках второй группы) значение !с принимается равным:


Консистенция грунта


k

Твердая

0,22 (0,33)
Полутвердая
0,25 (0,38)
Тугопластичная
0,29 (0,43)
Мягкопластичная

0,65 (1)

В случае, если колодец погружается в грунт с разнородными напластованиями, при определении ph весь грунт, лежащий выше рассматриваемого слоя, заменяется эквивалентным слоем грунта, высота которого, приведенная к объемному весу рассматриваемого слоя, определяется по формуле

(26)

где вес всех (n 1) споев грунта, лежащих выше рассматриваемого слоя высотой hn;
?n - удельный вес грунта в слое п.

Таблица 4




Значения k1, k2, k3 при ?, град


10
15
20
25
30
35
40

0

0

0

0

0

0

0

0
0,50
0,32
0,26
0,20
0,16
0,13
0,10
0,08
1,00
0,62
0,49
0,36
0,28
0,21
0,16
0,11
1,50
0,92
0,71
0,50
0,37
0,27
0,20
0,13
2,00
1,15
0,90
0,62
0,42
0,30
0,23
0,15
2,50
1,30
1,00
0,72
0,47
0,32
0,25
0,16
3,00
1,45
1,10
0,80
0,52
0,34
0,26
0,17
3,50
1,60
1,20
0,85
0,56
0,36
0,27
0,17
4,00
1,70
1,30
0,90
0,60
0,38
0,27
0,17
4,50
1,79
1,38
0,95
0,64
0,40
0,27
0,17
5,00
1,38
1,45
1,00
0,68
0,42
0,27
0,17
0
0,81
0,60
0,49
0,40
0,33
0,27
0,22
0,50
0,64
0,46
0,37
0,28
0,21
0,15
0,11
1,00
0,58
0,38
0,29
0,20
0,14
0,08
0,06
1,50
0,50
0,33
0,23
0,15
0,10
0,05
0,04
2,00
0,46
0,30
0,20
0,12
0,07
0,04
0,02
2,50
0,43
0,27
0,17
0,09
0,05
0,03
0,01
3,00
0,41
0,25
0,15
0,08
0,04
0,02
0
3,50
0,39
0,24
0,14
0,07
0,04
0,02
0
4,00
0,38
0,23
0,13
0,06
0,03
0,01
0
4,50
0,36
0,21
0,12
0,05
0,03
0,01
0
5,00
0,35
0,20
0,11
0,04
0,02
0,01
0
0
1,70
1,50
1,40
1,25
1,05
1,00
0,90
0,50
2,25
2,00
1,75
1,55
1,30
1,15
1,05
1,00
2,60
2,30
1,95
1,70
1,45
1,30
1,13
1,50
2,90
2,50
2,10
1,85
1,52
1,38
1,18
2,00
3,05
2,65
2,25
1,90
1,58
1,40
1,20
2,50
3,15
2,75
2,30
1,95
1,60
1,40
1,20
3,00
3,30
2,83
2,35
1,97
1,65
1,40
1,20
3,50
3,45
2,90
2,40
2,00
1,66
1,40
1,20
4,00
3,55
2,95
2,45
2,00
1,68
1,40
1,20
4,50
3,63
3,00
2,47
2,05
1,70
1,40
1,20
5,00

3,80
3,05
2,50
2,10
1,70
1,40
1,20

5.12. Основное давление тиксотропного раствора в период погружения колодца следует определять по формуле

(27)

где ?1 - удельный вес тиксотропного раствора.
Основное горизонтальное давление грунта на участке ножа и глиняного замка следует определять по формуле (24).
5.13. Давление грунта, расположенного ниже уровня грунтовых вод, необходимо определять с учетом взвешивающего действия воды.
5.14. Дополнительное горизонтальное давление грунта на участке стены колодца и ножа, а при тиксотропной рубашке - только на участке ножа следует определять по формуле

(28)

Дополнительное горизонтальное давление на участке стены тиксотропной рубашки следует определять по формуле

(29)

5.15. Основное давление грунта в плане колодца следует принимать равномерно распределенным.
5.16. Распределение дополнительного давления в плане для круглых колодцев (черт. 5) следует принимать изменяющимся по закону

(30)



Черт. 5. Схема распределения основного ph и дополнительного pad
горизонтального давления грунта на круглый колодец

5.17. В стадии эксплуатации колодец следует рассчитывать на горизонтальное давление грунта в состоянии покоя.
Основное горизонтальное давление следует определять по формуле

(31)

где z - расстояние от поверхности грунта до рассматриваемого сечения;
?0 коэффициент бокового давления грунта в состоянии покоя, принимается равным:

(32)

здесь v - коэффициент Пуассона, принимаемый равным:
0,23 - для песков гравелистых и крупных;
0,26 - то же, средней крупности;
0,28 - " мелких;
0,30 " пылеветых;
0,33 - для супесей;
0,35 " суглинков;
0,38 " глин.
Если колодец погружен в грунт с разнородным напластованием, значение основного давления грунта для каждого слоя определяется по формуле

(33)

где ?0i - коэффициент бокового давления грунта в состоянии покоя рассматриваемого i-го пласта грунта;
?i, zi - соответственно удельный вес грунта и расстояние от поверхности i-го пласта до рассматриваемого сечения колодца;
?i, hi - соответственно удельный вес грунта и толщина каждого вышележащего пласта.
Дополнительное горизонтальное давление грунта в состоянии покоя следует определять по формуле

(34)

5.18. Расчетное значение на 1 м силы трения грунта Fz по наружной поверхности колодца на глубине z следует определять по формуле

(35)

где и - наружный периметр ножа или стены колодца;
fz - удельная сила трения грунта по боковой поверхности колодца на глубине z на 1 м2 площади, зависящая от стадии работы колодца и вычисляемая по формулам:
а) в стадии погружения

(36)

где ?с - коэффициент условий работы, принимаемый равным 1,2 - для плотных песков, содержащих гравий, щебень и т. п., и 1 - для остальных грунтов;
б) в стадии всплытия

(37)

где ph1 - основное горизонтальное давление в период всплытия:

(38)

Если колодец погружается в тиксотропной рубашке, удельная сила трения в зоне рубашки не учитывается, а в зоне глиняного замка принимается равной 20 кПа (2 тс/м2).
5.19. Расчет колодцев необходимо выполнять на наиболее невыгодные сочетания нагрузок и воздействий, действующих в условиях строительства и эксплуатации:
в условиях строительства - по расчетным схемам, учитывающим требования принятых в проекте способов производства работ;
в условиях эксплуатации - по расчетным схемам, учитывающим наличие днища, внутренних стен, колонн, перекрытий и т. п., включая нагрузки и воздействия от всех расположенных внутри колодца и от опирающихся на колодец строительных конструкций и оборудования, а также учитывающим влияние соседних фундаментов зданий, сооружений и оборудования.
5.20. На нагрузки и воздействия, возникающие в условиях строительства колодцев, должны выполняться следующие расчеты:
а) по расчетным схемам, учитывающим наличие только наружных стен (без днища):
погружения колодца;
прочности колодца или его первого яруса, подлежащего погружению при снятии с временного основания (если это предусмотрено проектом производства работ):
прочности наружных стен при погружении колодца;
устойчивости формы цилиндрической оболочки колодцев, погружаемых в тиксотропной рубашке;
б) по расчетным схемам, учитывающим наличие наружных стен и днища:
всплытия колодца;
прочности днища;
прочности стен;
сдвига по подошве при односторонней выемке грунта вблизи колодца (если она предусматривается проектом).
5.21. На нагрузки и воздействия, возникающие в условиях эксплуатации колодца, должны выполняться следующие расчеты:
прочности наружных и внутренних стен, днища, перекрытий, колони и др.;
всплытия колодца;
оснований колодца по деформациям.
5.22. Все расчеты опускных колодцев следует производить по предельным состояниям первой группы, за исключением расчетов оснований по деформациям и по раскрытию трещин элементов конструкции, которые выполняются по предельным состояниям второй группы.
5.23. Расчет погружения колодца следует производить из условия

(39)

где G - вес колодца и пригрузки с учетом коэффициента надежности по нагрузке ?f = 0,9;
F сила трения стен колодца по грунту при погружении колодца;
Nu - вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания под ножом, определяемая по СНиП 2.02.01-83;
?f1 - коэффициент надежности погружения: ?f1 > 1 в момент движения колодна и ?f1 = 1 в момент остановки колодца или яруса на проектной отметке.
Колодцы, погружаемые ниже горизонта подземных вод, после устройства днища должны рассчитываться на всплытие в любых грунтах (за исключением случая, когда под днищем выполняется постоянно действующий дренаж) на расчетные нагрузки из условия

(40)

где ?G сумма всех постоянных вертикальных расчетных нагрузок с учетом пригрузки с коэффициентом надежности по нагрузке ?f = 0,9;
F1 - сила трения при расчете на всплытие;
А - площадь основания колодца;
hw - расстояние от уровня подземных вод до основания днища колодца;
?w - удельный вес воды;
?fw - коэффициент надежности против всплытия, равный 1,2.
Если условие (40) не удовлетворяется, необходимо предусматривать мероприятия, препятствующие всплытию колодца (устройство анкерных конструкций в грунте и др.).
5.24. Расчет прочности погружаемых стен на нагруз